ຂ່າວ

ສະຫຼຸບ

Inductors ແມ່ນອົງປະກອບທີ່ສໍາຄັນຫຼາຍໃນການສະຫຼັບແປງ, ເຊັ່ນ: ການເກັບຮັກສາພະລັງງານແລະການກັ່ນຕອງພະລັງງານ. ມີຫຼາຍປະເພດຂອງ inductors, ເຊັ່ນ: ສໍາລັບຄໍາຮ້ອງສະຫມັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ (ຈາກຄວາມຖີ່ຕ່ໍາເຖິງຄວາມຖີ່ສູງ), ຫຼືວັດສະດຸຫຼັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ມີຜົນກະທົບລັກສະນະຂອງ inductor, ແລະອື່ນໆ. Inductors ທີ່ໃຊ້ໃນການປ່ຽນຕົວແປງສັນຍານແມ່ນອົງປະກອບແມ່ເຫຼັກທີ່ມີຄວາມຖີ່ສູງ. ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ເນື່ອງຈາກປັດໃຈຕ່າງໆເຊັ່ນ: ວັດສະດຸ, ສະພາບການເຮັດວຽກ (ເຊັ່ນ: ແຮງດັນແລະປະຈຸບັນ), ແລະອຸນຫະພູມອາກາດລ້ອມຮອບ, ຄຸນລັກສະນະແລະທິດສະດີທີ່ນໍາສະເຫນີແມ່ນຂ້ອນຂ້າງແຕກຕ່າງກັນ. ດັ່ງນັ້ນ, ໃນການອອກແບບວົງຈອນ, ນອກເຫນືອໄປຈາກພາລາມິເຕີພື້ນຖານຂອງຄ່າ inductance, ຄວາມສໍາພັນລະຫວ່າງ impedance ຂອງ inductor ແລະຄວາມຕ້ານທານ AC ແລະຄວາມຖີ່, ການສູນເສຍຫຼັກແລະລັກສະນະການອີ່ມຕົວຂອງປະຈຸບັນ, ແລະອື່ນໆຍັງຕ້ອງໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາ. ບົດຄວາມນີ້ຈະແນະນໍາວັດສະດຸຫຼັກ inductor ທີ່ສໍາຄັນຈໍານວນຫນຶ່ງແລະລັກສະນະຂອງເຂົາເຈົ້າ, ແລະຍັງແນະນໍາວິສະວະກອນພະລັງງານທີ່ຈະເລືອກເອົາ inductors ມາດຕະຖານການຄ້າ.

ຄໍານໍາ

Inductor ແມ່ນອົງປະກອບ induction ແມ່ເຫຼັກໄຟຟ້າ, ເຊິ່ງສ້າງຕັ້ງຂຶ້ນໂດຍການ winding ຈໍານວນທີ່ແນ່ນອນຂອງ coil (coil) ສຸດ bobbin ຫຼືຫຼັກທີ່ມີສາຍ insulated. ລວດນີ້ເອີ້ນວ່າ ລວດ inductance ຫຼື Inductor. ອີງຕາມຫຼັກການຂອງ induction ແມ່ເຫຼັກໄຟຟ້າ, ໃນເວລາທີ່ coil ແລະສະຫນາມແມ່ເຫຼັກເຄື່ອນທີ່ພົວພັນກັບກັນແລະກັນ, ຫຼື coil ສ້າງສະຫນາມແມ່ເຫຼັກສະຫຼັບໂດຍຜ່ານກະແສໄຟຟ້າສະຫຼັບ, ແຮງດັນ induced ຈະໄດ້ຮັບການຜະລິດເພື່ອຕ້ານກັບການປ່ຽນແປງຂອງສະຫນາມແມ່ເຫຼັກຕົ້ນສະບັບ, ແລະລັກສະນະຂອງການຍັບຍັ້ງການປ່ຽນແປງໃນປະຈຸບັນນີ້ເອີ້ນວ່າ inductance.

ສູດຂອງຄ່າ inductance ເປັນສູດ (1), ອັດຕາສ່ວນກັບ permeability ຂອງແມ່ເຫຼັກ, ສີ່ຫລ່ຽມຂອງ winding turns N, ແລະທຽບເທົ່າຂອງວົງຈອນແມ່ເຫຼັກເສັ້ນຂ້າມພາກສ່ວນ Ae, ແລະເປັນອັດຕາສ່ວນ inversely ກັບຄວາມຍາວຂອງວົງຈອນແມ່ເຫຼັກທຽບເທົ່າ le. . ມີຫຼາຍປະເພດຂອງ inductance, ແຕ່ລະເຫມາະສົມສໍາລັບການນໍາໃຊ້ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ; inductance ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບຮູບຮ່າງ, ຂະຫນາດ, ວິທີການ winding, ຈໍານວນຂອງການຫັນ, ແລະປະເພດຂອງວັດສະດຸແມ່ເຫຼັກລະດັບປານກາງ.

(1)

ອີງຕາມຮູບຮ່າງຂອງແກນທາດເຫຼັກ, inductance ປະກອບມີ toroidal, E core ແລະ drum; ໃນແງ່ຂອງວັດສະດຸຫຼັກທາດເຫຼັກ, ມີຫຼັກເຊລາມິກຕົ້ນຕໍແລະສອງປະເພດແມ່ເຫຼັກອ່ອນ. ພວກມັນແມ່ນຝຸ່ນ ferrite ແລະໂລຫະ. ອີງຕາມໂຄງສ້າງຫຼືວິທີການຫຸ້ມຫໍ່, ມີບາດແຜລວດ, ຫຼາຍຊັ້ນ, ແລະ molded, ແລະບາດແຜສາຍມີທີ່ບໍ່ແມ່ນໄສ້ແລະເຄິ່ງຫນຶ່ງຂອງກາວແມ່ເຫຼັກ Shielded (ເຄິ່ງ shielded) ແລະ shielded (shielded), ແລະອື່ນໆ.

inductor ເຮັດຫນ້າທີ່ຄ້າຍຄືວົງຈອນສັ້ນໃນກະແສໂດຍກົງ, ແລະນໍາສະເຫນີ impedance ສູງກັບກະແສໄຟຟ້າສະຫຼັບ. ການນໍາໃຊ້ພື້ນຖານໃນວົງຈອນປະກອບມີ choking, filtering, tuning, ແລະການເກັບຮັກສາພະລັງງານ. ໃນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງຕົວປ່ຽນສະຫຼັບ, inductor ເປັນອົງປະກອບເກັບຮັກສາພະລັງງານທີ່ສໍາຄັນທີ່ສຸດ, ແລະປະກອບເປັນຕົວກອງຕ່ໍາຜ່ານ capacitor ຜົນຜະລິດເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນ ripple ແຮງດັນຜົນຜະລິດ, ສະນັ້ນມັນຍັງມີບົດບາດສໍາຄັນໃນຫນ້າທີ່ການກັ່ນຕອງ.

ບົດຄວາມນີ້ຈະແນະນໍາວັດສະດຸຫຼັກຕ່າງໆຂອງ inductors ແລະຄຸນລັກສະນະຂອງມັນ, ເຊັ່ນດຽວກັນກັບຄຸນລັກສະນະທາງໄຟຟ້າບາງຢ່າງຂອງ inductors, ເປັນການອ້າງອີງການປະເມີນຜົນທີ່ສໍາຄັນສໍາລັບການເລືອກ inductors ໃນລະຫວ່າງການອອກແບບວົງຈອນ. ໃນຕົວຢ່າງຂອງຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ, ວິທີການຄິດໄລ່ຄ່າ inductance ແລະວິທີການເລືອກ inductor ມາດຕະຖານການຄ້າຈະຖືກນໍາສະເຫນີໂດຍຜ່ານຕົວຢ່າງການປະຕິບັດ.

ປະເພດຂອງວັດສະດຸຫຼັກ

Inductors ທີ່ໃຊ້ໃນການປ່ຽນຕົວແປງສັນຍານແມ່ນອົງປະກອບແມ່ເຫຼັກທີ່ມີຄວາມຖີ່ສູງ. ວັດສະດຸຫຼັກຢູ່ໃນສູນສ່ວນໃຫຍ່ມີຜົນກະທົບລັກສະນະຂອງ inductor, ເຊັ່ນ impedance ແລະຄວາມຖີ່, ຄ່າ inductance ແລະຄວາມຖີ່, ຫຼືລັກສະນະການອີ່ມຕົວຫຼັກ. ຕໍ່ໄປນີ້ຈະແນະນໍາການປຽບທຽບຂອງວັດສະດຸຫຼັກທາດເຫຼັກທົ່ວໄປຫຼາຍຊະນິດແລະຄຸນລັກສະນະການອີ່ມຕົວຂອງພວກມັນເປັນເອກະສານອ້າງອີງທີ່ສໍາຄັນສໍາລັບການເລືອກ inductors ພະລັງງານ:

1. ຫຼັກເຊລາມິກ

ຫຼັກເຊລາມິກແມ່ນຫນຶ່ງໃນວັດສະດຸ inductance ທົ່ວໄປ. ມັນຖືກນໍາໃຊ້ຕົ້ນຕໍເພື່ອສະຫນອງໂຄງສ້າງສະຫນັບສະຫນູນທີ່ໃຊ້ໃນເວລາທີ່ winding ມ້ວນ. ມັນຖືກເອີ້ນວ່າ "ຕົວນໍາແກນທາງອາກາດ". ເນື່ອງຈາກວ່າແກນທາດເຫຼັກທີ່ໃຊ້ເປັນວັດສະດຸທີ່ບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກທີ່ມີຄ່າສໍາປະສິດອຸນຫະພູມຕ່ໍາຫຼາຍ, ຄ່າ inductance ມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຫຼາຍໃນລະດັບອຸນຫະພູມປະຕິບັດງານ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເນື່ອງຈາກວັດສະດຸທີ່ບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກເປັນຂະຫນາດກາງ, inductance ແມ່ນຕ່ໍາຫຼາຍ, ເຊິ່ງບໍ່ເຫມາະສົມສໍາລັບຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງແປງພະລັງງານ.

2. Ferrite

ຫຼັກ ferrite ທີ່ໃຊ້ໃນ inductors ຄວາມຖີ່ສູງໂດຍທົ່ວໄປແມ່ນເປັນສານປະກອບ ferrite ປະກອບດ້ວຍສັງກະສີ nickel (NiZn) ຫຼືສັງກະສີ manganese (MnZn), ເຊິ່ງເປັນວັດສະດຸແມ່ເຫຼັກ ferromagnetic ອ່ອນທີ່ມີການບີບບັງຄັບຕ່ໍາ. ຮູບທີ 1 ສະແດງເສັ້ນໂຄ້ງ hysteresis (BH loop) ຂອງຫຼັກແມ່ເຫຼັກທົ່ວໄປ. ແຮງບີບບັງຄັບ HC ຂອງວັດສະດຸແມ່ເຫຼັກແມ່ນຍັງເອີ້ນວ່າຜົນບັງຄັບໃຊ້ບັງຄັບ, ຊຶ່ງຫມາຍຄວາມວ່າໃນເວລາທີ່ວັດສະດຸແມ່ເຫຼັກໄດ້ຖືກສະກົດຈິດເພື່ອຄວາມອີ່ມຕົວຂອງແມ່ເຫຼັກ, ການສະກົດຈິດ (ການສະກົດຈິດ) ຂອງມັນຫຼຸດລົງເປັນສູນຄວາມແຮງຂອງພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກທີ່ຕ້ອງການໃນເວລານັ້ນ. ການບີບບັງຄັບຕ່ໍາຫມາຍເຖິງການຕໍ່ຕ້ານ demagnetization ຕ່ໍາແລະຍັງຫມາຍຄວາມວ່າການສູນເສຍ hysteresis ຕ່ໍາ.

Manganese-zinc ແລະ nickel-zinc ferrites ມີຂ້ອນຂ້າງສູງຂ້ອນຂ້າງ permeability (μr), ປະມານ 1500-15000 ແລະ 100-1000, ຕາມລໍາດັບ. ການ permeability ສະນະແມ່ເຫຼັກສູງຂອງພວກເຂົາເຮັດໃຫ້ແກນທາດເຫຼັກສູງຂຶ້ນໃນປະລິມານທີ່ແນ່ນອນ. inductance. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ຂໍ້ເສຍແມ່ນວ່າປະຈຸບັນການອີ່ມຕົວທີ່ທົນທານຕໍ່ຂອງມັນແມ່ນຕ່ໍາ, ແລະເມື່ອແກນທາດເຫຼັກຖືກອີ່ມຕົວ, ຄວາມທົນທານຂອງແມ່ເຫຼັກຈະຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ. ເບິ່ງຮູບທີ 4 ສໍາລັບທ່າອ່ຽງທີ່ຫຼຸດລົງຂອງການຊຶມເຊື້ອແມ່ເຫຼັກຂອງແກນເຫຼັກ ferrite ແລະຜົງເມື່ອແກນທາດເຫຼັກອີ່ມຕົວ. ການປຽບທຽບ. ໃນເວລາທີ່ນໍາໃຊ້ໃນ inductors ພະລັງງານ, ຊ່ອງຫວ່າງອາກາດຈະຖືກປະໄວ້ໃນວົງຈອນແມ່ເຫຼັກຕົ້ນຕໍ, ເຊິ່ງສາມາດຫຼຸດຜ່ອນ permeability, ຫຼີກເວັ້ນການອີ່ມຕົວແລະເກັບຮັກສາພະລັງງານຫຼາຍ; ໃນເວລາທີ່ຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດໄດ້ຖືກລວມ, ການ permeability ທຽບເທົ່າຂອງພີ່ນ້ອງສາມາດປະມານ 20- ລະຫວ່າງ 200. ເນື່ອງຈາກວ່າຄວາມຕ້ານທານສູງຂອງວັດສະດຸຕົວມັນເອງສາມາດຫຼຸດຜ່ອນການສູນເສຍທີ່ເກີດຈາກກະແສໄຟຟ້າ eddy, ການສູນເສຍແມ່ນຕ່ໍາໃນຄວາມຖີ່ສູງ, ແລະມັນແມ່ນເຫມາະສົມສໍາລັບການ. ໝໍ້ແປງຄວາມຖີ່ສູງ, ຕົວກັ່ນກອງ EMI ແລະຕົວກະຕຸ້ນການເກັບຮັກສາພະລັງງານຂອງຕົວແປງພະລັງງານ. ໃນແງ່ຂອງຄວາມຖີ່ຂອງການດໍາເນີນການ, nickel-zinc ferrite ແມ່ນເຫມາະສົມສໍາລັບການນໍາໃຊ້ (> 1 MHz), ໃນຂະນະທີ່ manganese-zinc ferrite ແມ່ນເຫມາະສົມສໍາລັບແຖບຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ (<2 MHz).

1

ຮູບ 1. ເສັ້ນໂຄ້ງ hysteresis ຂອງຫຼັກແມ່ເຫຼັກ (BR: remanence; BSAT: ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ແມ່ເຫຼັກອີ່ມຕົວ)

3. ຫຼັກທາດເຫຼັກຜົງ

ແກນທາດເຫຼັກຜົງຍັງເປັນວັດສະດຸ ferromagnetic ອ່ອນຂອງແມ່ເຫຼັກ. ພວກເຂົາເຈົ້າແມ່ນເຮັດດ້ວຍໂລຫະປະສົມຝຸ່ນທາດເຫຼັກຂອງວັດສະດຸທີ່ແຕກຕ່າງກັນຫຼືພຽງແຕ່ຝຸ່ນທາດເຫຼັກ. ສູດປະກອບດ້ວຍວັດສະດຸທີ່ບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກທີ່ມີຂະຫນາດອະນຸພາກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ດັ່ງນັ້ນເສັ້ນໂຄ້ງການອີ່ມຕົວແມ່ນຂ້ອນຂ້າງອ່ອນໂຍນ. ແກນທາດເຫຼັກຝຸ່ນສ່ວນຫຼາຍແມ່ນ toroidal. ຮູບທີ 2 ສະແດງໃຫ້ເຫັນແກນທາດເຫຼັກຜົງແລະມຸມເບິ່ງທາງຂວາງຂອງມັນ.

ຫຼັກທາດເຫຼັກທີ່ເປັນຝຸ່ນທົ່ວໄປປະກອບມີໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ-nickel-molybdenum (MPP), sendust (Sendust), ໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ-nickel ( flux ສູງ) ແລະແກນຜົງທາດເຫຼັກ (ຝຸ່ນທາດເຫຼັກ). ເນື່ອງຈາກວ່າອົງປະກອບທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ຄຸນລັກສະນະແລະລາຄາຂອງມັນຍັງແຕກຕ່າງກັນ, ເຊິ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ການເລືອກ inductors. ຕໍ່​ໄປ​ນີ້​ຈະ​ນໍາ​ສະ​ເຫນີ​ປະ​ເພດ​ຫຼັກ​ດັ່ງ​ກ່າວ​ແລະ​ສົມ​ທຽບ​ລັກ​ສະ​ນະ​ຂອງ​ເຂົາ​ເຈົ້າ​:

A. ໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ-nickel-molybdenum (MPP)

ໂລຫະປະສົມ Fe-Ni-Mo ແມ່ນຫຍໍ້ເປັນ MPP, ເຊິ່ງເປັນຕົວຫຍໍ້ຂອງຝຸ່ນ molypermalloy. ການ permeability ພີ່ນ້ອງແມ່ນປະມານ 14-500, ແລະຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ແມ່ເຫຼັກການອີ່ມຕົວແມ່ນປະມານ 7500 Gauss (Gauss), ເຊິ່ງສູງກວ່າຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ແມ່ເຫຼັກການອີ່ມຕົວຂອງ ferrite (ປະມານ 4000-5000 Gauss). ອອກຫຼາຍ. MPP ມີການສູນເສຍທາດເຫຼັກທີ່ນ້ອຍທີ່ສຸດແລະມີຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງອຸນຫະພູມທີ່ດີທີ່ສຸດໃນບັນດາແກນທາດເຫຼັກຜົງ. ເມື່ອກະແສໄຟຟ້າ DC ພາຍນອກມາຮອດ ISAT ປະຈຸບັນການອີ່ມຕົວ, ຄ່າ inductance ຫຼຸດລົງຊ້າໆໂດຍບໍ່ມີການຫຼຸດລົງຢ່າງກະທັນຫັນ. MPP ມີປະສິດທິພາບທີ່ດີກວ່າແຕ່ມີຄ່າໃຊ້ຈ່າຍສູງກວ່າ, ແລະປົກກະຕິແລ້ວຖືກນໍາໃຊ້ເປັນຕົວນໍາພະລັງງານແລະການກັ່ນຕອງ EMI ສໍາລັບຕົວແປງພະລັງງານ.

B. Sendust

ແກນເຫຼັກ-ຊິລິໂຄນ-ອາລູມີນຽມໂລຫະປະສົມແມ່ນເປັນແກນທາດເຫຼັກໂລຫະປະສົມທີ່ປະກອບດ້ວຍທາດເຫຼັກ, ຊິລິໂຄນ, ແລະອາລູມິນຽມ, ມີ permeability ສະນະແມ່ເຫຼັກພີ່ນ້ອງປະມານ 26 ຫາ 125. ການສູນເສຍທາດເຫຼັກແມ່ນລະຫວ່າງແກນຜົງທາດເຫຼັກແລະ MPP ແລະໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ-nickel. . ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ແມ່ເຫຼັກການອີ່ມຕົວແມ່ນສູງກວ່າ MPP, ປະມານ 10500 Gauss. ຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງອຸນຫະພູມແລະຄວາມອີ່ມຕົວຂອງຄຸນລັກສະນະໃນປະຈຸບັນແມ່ນຕ່ໍາກວ່າ MPP ແລະໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ-nickel ເລັກນ້ອຍ, ແຕ່ດີກວ່າແກນຜົງທາດເຫຼັກແລະແກນ ferrite, ແລະຄ່າໃຊ້ຈ່າຍທີ່ກ່ຽວຂ້ອງແມ່ນລາຄາຖືກກວ່າ MPP ແລະໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ-nickel. ມັນຖືກນໍາໃຊ້ສ່ວນໃຫຍ່ໃນການກັ່ນຕອງ EMI, ວົງຈອນການແກ້ໄຂປັດໄຈພະລັງງານ (PFC) ແລະຕົວ inductors ພະລັງງານຂອງ switching power converters.

C. ໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ-ນິກເກິລ (ຟອກສູງ)

ຫຼັກຂອງໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ-nickel ແມ່ນເຮັດດ້ວຍທາດເຫຼັກແລະ nickel. ການ permeability ສະນະແມ່ເຫຼັກພີ່ນ້ອງແມ່ນປະມານ 14-200. ການສູນເສຍທາດເຫຼັກແລະຄວາມຫມັ້ນຄົງຂອງອຸນຫະພູມແມ່ນຢູ່ລະຫວ່າງ MPP ແລະໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ - ຊິລິໂຄນອາລູມິນຽມ. ຫຼັກຂອງໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ-nickel ມີຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ແມ່ເຫຼັກການອີ່ມຕົວສູງສຸດ, ປະມານ 15,000 Gauss, ແລະສາມາດທົນທານຕໍ່ກະແສ DC bias ທີ່ສູງຂຶ້ນ, ແລະຄຸນລັກສະນະຂອງ DC bias ຂອງມັນຍັງດີກວ່າ. ຂອບເຂດການນໍາໃຊ້: ການແກ້ໄຂປັດໄຈພະລັງງານຢ່າງຫ້າວຫັນ, inductance ການເກັບຮັກສາພະລັງງານ, inductance ການກັ່ນຕອງ, ການຫັນເປັນຄວາມຖີ່ສູງຂອງ flyback converter, ແລະອື່ນໆ.

D. ຝຸ່ນທາດເຫຼັກ

ແກນຜົງທາດເຫຼັກແມ່ນເຮັດຈາກຝຸ່ນທາດເຫຼັກທີ່ມີຄວາມບໍລິສຸດສູງທີ່ມີອະນຸພາກຂະຫນາດນ້ອຍຫຼາຍທີ່ຖືກ insulated ຈາກກັນແລະກັນ. ຂະບວນການຜະລິດເຮັດໃຫ້ມັນມີຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດທີ່ແຈກຢາຍ. ນອກເຫນືອໄປຈາກຮູບຮ່າງຂອງວົງແຫວນ, ຮູບຮ່າງຂອງແກນຜົງທາດເຫຼັກທົ່ວໄປຍັງມີປະເພດ E-type ແລະປະເພດ stamping. ການ permeability ສະນະແມ່ເຫຼັກທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຂອງແກນຝຸ່ນທາດເຫຼັກແມ່ນປະມານ 10 ຫາ 75, ແລະຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງແມ່ເຫຼັກ flux ອີ່ມຕົວສູງແມ່ນປະມານ 15000 Gauss. ໃນບັນດາແກນທາດເຫຼັກຜົງ, ແກນຜົງທາດເຫຼັກມີການສູນເສຍທາດເຫຼັກທີ່ສູງທີ່ສຸດແຕ່ຄ່າໃຊ້ຈ່າຍຕ່ໍາສຸດ.

ຮູບ 3 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເສັ້ນໂຄ້ງ BH ຂອງ PC47 manganese-zinc ferrite ຜະລິດໂດຍ TDK ແລະແກນທາດເຫຼັກຜົງ -52 ແລະ -2 ທີ່ຜະລິດໂດຍ MICROMETALS; ການ permeability ສະນະແມ່ເຫຼັກທີ່ກ່ຽວຂ້ອງຂອງ ferrite manganese-ສັງກະສີແມ່ນສູງກວ່າຫຼາຍຂອງແກນທາດເຫຼັກຝຸ່ນແລະ saturated ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງແມ່ເຫຼັກ flux ແມ່ນແຕກຕ່າງກັນຫຼາຍ, ferrite ແມ່ນປະມານ 5000 Gauss ແລະແກນຝຸ່ນທາດເຫຼັກແມ່ນຫຼາຍກ່ວາ 10000 Gauss.

3

ຮູບ 3. ເສັ້ນໂຄ້ງ BH ຂອງ manganese-zinc ferrite ແລະແກນຜົງທາດເຫຼັກຂອງວັດສະດຸທີ່ແຕກຕ່າງກັນ

ສະຫຼຸບແລ້ວ, ຄຸນລັກສະນະການອີ່ມຕົວຂອງແກນທາດເຫຼັກແມ່ນແຕກຕ່າງກັນ; ເມື່ອກະແສຄວາມອີ່ມຕົວເກີນ, ຄວາມທົນທານຂອງແມ່ເຫຼັກຂອງແກນ ferrite ຈະຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ໃນຂະນະທີ່ແກນຝຸ່ນທາດເຫຼັກສາມາດຫຼຸດລົງຊ້າໆ. ຮູບທີ 4 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເຖິງລັກສະນະການຫຼຸດລົງຂອງຄວາມທົນທານຂອງແມ່ເຫຼັກຂອງແກນທາດເຫຼັກຜົງທີ່ມີຄວາມຍືດຫຍຸ່ນສະນະແມ່ເຫຼັກດຽວກັນແລະ ferrite ທີ່ມີຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດພາຍໃຕ້ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ນີ້ຍັງອະທິບາຍເຖິງ inductance ຂອງຫຼັກ ferrite, ເນື່ອງຈາກວ່າ permeability ຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍເມື່ອຫຼັກແມ່ນ saturated, ດັ່ງທີ່ເຫັນໄດ້ຈາກສົມຜົນ (1), ມັນຍັງເຮັດໃຫ້ inductance ຫຼຸດລົງຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ; ໃນຂະນະທີ່ແກນຜົງທີ່ມີຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດທີ່ແຈກຢາຍ, ການດູດຊຶມຂອງແມ່ເຫຼັກອັດຕາຈະຫຼຸດລົງຊ້າໆເມື່ອແກນທາດເຫຼັກຖືກອີ່ມຕົວ, ດັ່ງນັ້ນ inductance ຫຼຸດລົງຄ່ອຍໆ, ນັ້ນແມ່ນ, ມັນມີລັກສະນະ DC bias ທີ່ດີກວ່າ. ໃນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງແປງພະລັງງານ, ລັກສະນະນີ້ແມ່ນມີຄວາມສໍາຄັນຫຼາຍ; ຖ້າລັກສະນະການອີ່ມຕົວຊ້າຂອງ inductor ບໍ່ດີ, ກະແສ inductor ເພີ່ມຂຶ້ນເປັນກະແສຄວາມອີ່ມຕົວ, ແລະການຫຼຸດລົງຢ່າງກະທັນຫັນຂອງ inductance ຈະເຮັດໃຫ້ຄວາມກົດດັນໃນປະຈຸບັນຂອງ crystal switching ເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງຫຼວງຫຼາຍ, ເຊິ່ງງ່າຍທີ່ຈະເຮັດໃຫ້ເກີດຄວາມເສຍຫາຍ.

4

ຮູບທີ່ 4. ລັກສະນະການຫຼຸດລົງຂອງແມ່ເຫຼັກ permeability ຂອງແກນທາດເຫຼັກຝຸ່ນແລະແກນທາດເຫຼັກ ferrite ທີ່ມີຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດພາຍໃຕ້ຄວາມເຂັ້ມແຂງພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ.

ລັກສະນະໄຟຟ້າ inductor ແລະໂຄງສ້າງຊຸດ

ໃນເວລາທີ່ການອອກແບບຕົວແປງສະຫຼັບແລະເລືອກ inductor, ຄ່າ inductance L, impedance Z, AC ຄວາມຕ້ານທານ ACR ແລະຄ່າ Q (ປັດໄຈຄຸນນະພາບ), rating ໃນປັດຈຸບັນ IDC ແລະ ISAT, ແລະການສູນເສຍຫຼັກ (ການສູນເສຍຫຼັກ) ແລະລັກສະນະໄຟຟ້າທີ່ສໍາຄັນອື່ນໆແມ່ນທັງຫມົດ. ພິຈາລະນາ. ນອກຈາກນັ້ນ, ໂຄງສ້າງການຫຸ້ມຫໍ່ຂອງ inductor ຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຂະຫນາດຂອງການຮົ່ວໄຫຼຂອງແມ່ເຫຼັກ, ເຊິ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ EMI. ຕໍ່ໄປນີ້ຈະປຶກສາຫາລືກ່ຽວກັບລັກສະນະທີ່ໄດ້ກ່າວມາຂ້າງເທິງແຍກຕ່າງຫາກເປັນການພິຈາລະນາສໍາລັບການເລືອກ inductors.

1. ຄ່າ inductance (L)

ຄ່າ inductance ຂອງ inductor ເປັນຕົວກໍານົດການພື້ນຖານທີ່ສໍາຄັນທີ່ສຸດໃນການອອກແບບວົງຈອນ, ແຕ່ມັນຕ້ອງໄດ້ຮັບການກວດສອບວ່າຄ່າ inductance ມີຄວາມຫມັ້ນຄົງໃນຄວາມຖີ່ຂອງການດໍາເນີນການ. ຄ່ານາມມະຍົດຂອງ inductance ມັກຈະຖືກວັດແທກຢູ່ທີ່ 100 kHz ຫຼື 1 MHz ໂດຍບໍ່ມີຄວາມລໍາອຽງ DC ພາຍນອກ. ແລະເພື່ອຮັບປະກັນຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງການຜະລິດອັດຕະໂນມັດມະຫາຊົນ, ຄວາມທົນທານຂອງ inductor ປົກກະຕິແລ້ວແມ່ນ± 20% (M) ແລະ ± 30% (N). ຮູບທີ່ 5 ແມ່ນເສັ້ນສະແດງລັກສະນະຄວາມຖີ່ຂອງ inductance ຂອງ Taiyo Yuden inductor NR4018T220M ທີ່ວັດແທກດ້ວຍເຄື່ອງວັດແທກ LCR ຂອງ Wayne Kerr. ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ, ເສັ້ນໂຄ້ງມູນຄ່າ inductance ແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຮາບພຽງຢູ່ກ່ອນ 5 MHz, ແລະຄ່າ inductance ເກືອບຈະຖືກຖືວ່າເປັນຄ່າຄົງທີ່. ໃນແຖບຄວາມຖີ່ສູງອັນເນື່ອງມາຈາກ resonance ຜະລິດໂດຍ parasitic capacitance ແລະ inductance, ຄ່າ inductance ຈະເພີ່ມຂຶ້ນ. ຄວາມຖີ່ຂອງ resonance ນີ້ເອີ້ນວ່າຄວາມຖີ່ resonant ຕົນເອງ (SRF), ເຊິ່ງປົກກະຕິແລ້ວຈະຕ້ອງສູງກວ່າຄວາມຖີ່ຂອງການດໍາເນີນການຫຼາຍ.

5

ຮູບທີ 5, ແຜນວາດການວັດແທກລັກສະນະຄວາມຖີ່ຂອງ Taiyo Yuden NR4018T220M

2. Impedance (Z)

ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 6, ແຜນວາດ impedance ຍັງສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກການປະຕິບັດຂອງ inductance ໃນຄວາມຖີ່ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. impedance ຂອງ inductor ແມ່ນປະມານອັດຕາສ່ວນກັບຄວາມຖີ່ (Z = 2πfL), ດັ່ງນັ້ນຄວາມຖີ່ທີ່ສູງຂຶ້ນ, reactance ຈະມີຂະຫນາດໃຫຍ່ກ່ວາຄວາມຕ້ານທານ AC, ດັ່ງນັ້ນ impedance ປະຕິບັດຄືກັບ inductance ບໍລິສຸດ (ໄລຍະແມ່ນ 90˚). ໃນຄວາມຖີ່ສູງ, ເນື່ອງຈາກຜົນກະທົບ capacitance ຂອງແມ່ກາຝາກ, ຈຸດຄວາມຖີ່ resonant ຕົນເອງຂອງ impedance ສາມາດເຫັນໄດ້. ຫຼັງຈາກຈຸດນີ້, impedance ຫຼຸດລົງແລະກາຍເປັນ capacitive, ແລະໄລຍະຄ່ອຍໆປ່ຽນເປັນ -90 ˚.

6

3. ຄ່າ Q ແລະຄວາມຕ້ານທານ AC (ACR)

ຄ່າ Q ໃນຄໍານິຍາມຂອງ inductance ແມ່ນອັດຕາສ່ວນຂອງ reactance ຕໍ່ການຕໍ່ຕ້ານ, ນັ້ນແມ່ນ, ອັດຕາສ່ວນຂອງສ່ວນຈິນຕະນາການກັບສ່ວນທີ່ແທ້ຈິງຂອງ impedance, ເຊັ່ນດຽວກັບສູດ (2).

(2)

ບ່ອນທີ່ XL ແມ່ນ reactance ຂອງ inductor, ແລະ RL ແມ່ນການຕໍ່ຕ້ານ AC ຂອງ inductor.

ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຕ່ໍາ, ຄວາມຕ້ານທານ AC ແມ່ນຂະຫນາດໃຫຍ່ກ່ວາ reactance ທີ່ເກີດຈາກ inductance, ດັ່ງນັ້ນຄ່າ Q ຂອງມັນຕ່ໍາຫຼາຍ; ເມື່ອຄວາມຖີ່ເພີ່ມຂຶ້ນ, ປະຕິກິລິຍາ (ປະມານ 2πfL) ກາຍເປັນຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະຂະຫນາດໃຫຍ່, ເຖິງແມ່ນວ່າການຕໍ່ຕ້ານເນື່ອງຈາກຜົນກະທົບຂອງຜິວຫນັງ (ຜົນກະທົບຂອງຜິວຫນັງ) ແລະຄວາມໃກ້ຊິດ (proximity) ຜົນກະທົບຈະກາຍເປັນຂະຫນາດໃຫຍ່ແລະຂະຫນາດໃຫຍ່, ແລະຄ່າ Q ຍັງເພີ່ມຂຶ້ນກັບຄວາມຖີ່. ; ເມື່ອເຂົ້າໃກ້ SRF, ປະຕິກິລິຍາ inductive ຄ່ອຍໆຖືກຊົດເຊີຍໂດຍ reactance capacitive, ແລະຄ່າ Q ຄ່ອຍໆກາຍເປັນຂະຫນາດນ້ອຍ; ໃນເວລາທີ່ SRF ກາຍເປັນສູນ, ເນື່ອງຈາກວ່າ reactance inductive ແລະ reactance capacitive ແມ່ນຫມົດຄືກັນຫມົດ. ຮູບ 7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມສໍາພັນລະຫວ່າງຄ່າ Q ແລະຄວາມຖີ່ຂອງ NR4018T220M, ແລະການພົວພັນແມ່ນຢູ່ໃນຮູບຂອງລະຄັງ inverted.

7

ຮູບ 7. ຄວາມສໍາພັນລະຫວ່າງຄ່າ Q ແລະຄວາມຖີ່ຂອງ Taiyo Yuden inductor NR4018T220M

ໃນແຖບຄວາມຖີ່ຂອງຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງ inductance, ສູງກວ່າຄ່າ Q, ດີກວ່າ; ມັນຫມາຍຄວາມວ່າ reactance ຂອງມັນຫຼາຍກ່ວາຄວາມຕ້ານທານ AC. ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວ, ຄ່າ Q ທີ່ດີທີ່ສຸດແມ່ນສູງກວ່າ 40, ຊຶ່ງຫມາຍຄວາມວ່າຄຸນນະພາບຂອງ inductor ແມ່ນດີ. ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ໂດຍທົ່ວໄປເມື່ອຄວາມລໍາອຽງຂອງ DC ເພີ່ມຂຶ້ນ, ຄ່າ inductance ຈະຫຼຸດລົງແລະຄ່າ Q ຈະຫຼຸດລົງເຊັ່ນກັນ. ຖ້າໃຊ້ສາຍ enameled ຮາບພຽງຫຼືສາຍ enameled ຫຼາຍສາຍ, ຜົນກະທົບຂອງຜິວຫນັງ, ນັ້ນແມ່ນ, ຄວາມຕ້ານທານ AC, ສາມາດຫຼຸດລົງ, ແລະຄ່າ Q ຂອງ inductor ຍັງສາມາດເພີ່ມຂຶ້ນ.

ຄວາມຕ້ານທານ DC DCR ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວຖືວ່າເປັນຄວາມຕ້ານທານ DC ຂອງສາຍທອງແດງ, ແລະຄວາມຕ້ານທານສາມາດຖືກຄິດໄລ່ຕາມເສັ້ນຜ່າກາງຂອງສາຍແລະຄວາມຍາວ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ສ່ວນໃຫຍ່ຂອງ inductors SMD ຕ່ໍາໃນປັດຈຸບັນຈະນໍາໃຊ້ການເຊື່ອມໂລຫະ ultrasonic ເພື່ອເຮັດໃຫ້ແຜ່ນທອງແດງຂອງ SMD ຢູ່ປາຍ winding ໄດ້. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ເນື່ອງຈາກວ່າສາຍທອງແດງມີຄວາມຍາວບໍ່ຍາວແລະຄ່າຄວາມຕ້ານທານບໍ່ສູງ, ການຕໍ່ຕ້ານການເຊື່ອມໂລຫະມັກຈະກວມເອົາອັດຕາສ່ວນຫຼາຍຂອງການຕໍ່ຕ້ານ DC ໂດຍລວມ. ເອົາ SMD inductor ສາຍລວດຂອງ TDK CLF6045NIT-1R5N ເປັນຕົວຢ່າງ, ຄວາມຕ້ານທານ DC ທີ່ວັດແທກໄດ້ແມ່ນ 14.6mΩ, ແລະຄວາມຕ້ານທານ DC ຄິດໄລ່ໂດຍອີງໃສ່ເສັ້ນຜ່າກາງສາຍແລະຄວາມຍາວແມ່ນ 12.1mΩ. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມຕ້ານທານການເຊື່ອມໂລຫະນີ້ກວມເອົາປະມານ 17% ຂອງການຕໍ່ຕ້ານ DC ໂດຍລວມ.

ຄວາມຕ້ານທານ AC ACR ມີຜົນກະທົບທາງຜິວຫນັງແລະຄວາມໃກ້ຊິດ, ເຊິ່ງຈະເຮັດໃຫ້ ACR ເພີ່ມຂຶ້ນກັບຄວາມຖີ່; ໃນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກຂອງ inductance ທົ່ວໄປ, ເນື່ອງຈາກວ່າອົງປະກອບ AC ແມ່ນຕ່ໍາກວ່າອົງປະກອບ DC ຫຼາຍ, ອິດທິພົນທີ່ເກີດຈາກ ACR ແມ່ນບໍ່ຈະແຈ້ງ; ແຕ່ໃນການໂຫຼດແສງສະຫວ່າງ, ເນື່ອງຈາກວ່າອົງປະກອບ DC ຫຼຸດລົງ, ການສູນເສຍທີ່ເກີດຈາກ ACR ບໍ່ສາມາດຖືກລະເລີຍ. ຜົນກະທົບຂອງຜິວຫນັງຫມາຍຄວາມວ່າພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂ AC, ການແຜ່ກະຈາຍໃນປະຈຸບັນພາຍໃນ conductor ແມ່ນບໍ່ສະເຫມີພາບແລະເຂັ້ມຂຸ້ນຢູ່ໃນຫນ້າດິນຂອງສາຍໄຟ, ເຮັດໃຫ້ມີການຫຼຸດລົງໃນພື້ນທີ່ຕັດຕັດສາຍທຽບເທົ່າ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ຄວາມຕ້ານທານທຽບເທົ່າຂອງສາຍກັບ. ຄວາມຖີ່. ນອກຈາກນັ້ນ, ໃນສາຍ winding, ສາຍໄຟທີ່ຢູ່ຕິດກັນຈະເຮັດໃຫ້ການບວກແລະການຫັກລົບຂອງສະຫນາມແມ່ເຫຼັກເນື່ອງຈາກປະຈຸບັນ, ດັ່ງນັ້ນກະແສໄຟຟ້າແມ່ນສຸມໃສ່ການຢູ່ດ້ານຕິດກັບສາຍ (ຫຼືຫນ້າດິນທີ່ໄກທີ່ສຸດ, ຂຶ້ນກັບທິດທາງຂອງປະຈຸບັນ. ), ຊຶ່ງເຮັດໃຫ້ການສະກັດສາຍທຽບເທົ່າ. ປະກົດການທີ່ພື້ນທີ່ຫຼຸດລົງແລະການຕໍ່ຕ້ານທຽບເທົ່າເພີ່ມຂຶ້ນແມ່ນອັນທີ່ເອີ້ນວ່າຜົນກະທົບໃກ້ຄຽງ; ໃນ​ການ​ນໍາ​ໃຊ້ inductance ຂອງ winding multilayer​, ຜົນ​ກະ​ທົບ​ຄວາມ​ໃກ້​ຄຽງ​ແມ່ນ​ເຖິງ​ແມ່ນ​ວ່າ​ຈະ​ແຈ້ງ​ຫຼາຍ​.

8

ຮູບທີ 8 ສະແດງຄວາມສໍາພັນລະຫວ່າງຄວາມຕ້ານທານ AC ແລະຄວາມຖີ່ຂອງສາຍໄຟ SMD inductor NR4018T220M. ຢູ່ທີ່ຄວາມຖີ່ຂອງ 1kHz, ຄວາມຕ້ານທານແມ່ນປະມານ 360mΩ; ຢູ່ທີ່ 100kHz, ຄວາມຕ້ານທານເພີ່ມຂຶ້ນເຖິງ 775mΩ; ຢູ່ທີ່ 10MHz, ມູນຄ່າການຕໍ່ຕ້ານແມ່ນຢູ່ໃກ້ກັບ 160Ω. ເມື່ອປະເມີນການສູນເສຍທອງແດງ, ການຄິດໄລ່ຕ້ອງພິຈາລະນາ ACR ທີ່ເກີດຈາກຜົນກະທົບຂອງຜິວຫນັງແລະຄວາມໃກ້ຊິດ, ແລະດັດແປງເປັນສູດ (3).

4. ປະຈຸບັນການອີ່ມຕົວ (ISAT)

ປະຈຸບັນການອີ່ມຕົວຂອງ ISAT ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວແມ່ນກະແສອະຄະຕິທີ່ໝາຍໄວ້ເມື່ອຄ່າ inductance ຖືກຫຼຸດລົງເຊັ່ນ 10%, 30%, ຫຼື 40%. ສໍາລັບ ferrite ຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດ, ເນື່ອງຈາກວ່າລັກສະນະການອີ່ມຕົວຂອງມັນໃນປະຈຸບັນແມ່ນໄວຫຼາຍ, ບໍ່ມີຄວາມແຕກຕ່າງກັນຫຼາຍລະຫວ່າງ 10% ແລະ 40%. ອີງຕາມຮູບ 4. ແນວໃດກໍ່ຕາມ, ຖ້າມັນເປັນແກນຜົງທາດເຫຼັກ (ເຊັ່ນ inductor stamped), ເສັ້ນໂຄ້ງການອີ່ມຕົວແມ່ນຂ້ອນຂ້າງອ່ອນໂຍນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 9, ຄວາມລໍາອຽງໃນປະຈຸບັນຢູ່ທີ່ 10% ຫຼື 40% ຂອງ inductance attenuation ແມ່ນຫຼາຍ. ແຕກຕ່າງກັນ, ດັ່ງນັ້ນມູນຄ່າການອີ່ມຕົວໃນປະຈຸບັນຈະຖືກປຶກສາຫາລືແຍກຕ່າງຫາກສໍາລັບສອງປະເພດຂອງແກນທາດເຫຼັກດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້.

ສໍາລັບ ferrite ຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດ, ມັນສົມເຫດສົມຜົນທີ່ຈະໃຊ້ ISAT ເປັນຂອບເຂດຈໍາກັດເທິງຂອງກະແສ inductor ສູງສຸດສໍາລັບການນໍາໃຊ້ວົງຈອນ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ຖ້າມັນເປັນແກນຜົງທາດເຫຼັກ, ເນື່ອງຈາກລັກສະນະການອີ່ມຕົວຊ້າ, ຈະບໍ່ມີບັນຫາເຖິງແມ່ນວ່າກະແສໄຟຟ້າສູງສຸດຂອງວົງຈອນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກເກີນ ISAT. ດັ່ງນັ້ນ, ລັກສະນະຫຼັກຂອງທາດເຫຼັກນີ້ແມ່ນເຫມາະສົມທີ່ສຸດສໍາລັບການປ່ຽນຄໍາຮ້ອງສະຫມັກແປງ. ພາຍໃຕ້ການໂຫຼດຫນັກ, ເຖິງແມ່ນວ່າຄ່າ inductance ຂອງ inductor ແມ່ນຕ່ໍາ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ 9, ປັດໄຈ ripple ໃນປັດຈຸບັນແມ່ນສູງ, ແຕ່ຄວາມທົນທານຂອງ capacitor ໃນປັດຈຸບັນແມ່ນສູງ, ສະນັ້ນມັນຈະບໍ່ເປັນບັນຫາ. ພາຍໃຕ້ການໂຫຼດແສງສະຫວ່າງ, ຄ່າ inductance ຂອງ inductor ແມ່ນຂະຫນາດໃຫຍ່, ເຊິ່ງຊ່ວຍຫຼຸດຜ່ອນ ripple ຂອງ inductor, ດັ່ງນັ້ນການຫຼຸດຜ່ອນການສູນເສຍທາດເຫຼັກ. ຮູບທີ່ 9 ປຽບທຽບເສັ້ນໂຄ້ງປັດຈຸບັນຄວາມອີ່ມຕົວຂອງ TDK ຂອງບາດແຜ ferrite SLF7055T1R5N ແລະຕົວ inductor ແກນຜົງເຫຼັກສະແຕມ SPM6530T1R5M ພາຍໃຕ້ຄ່າດຽວກັນຂອງ inductance.

9

ຮູບ 9. ເສັ້ນໂຄ້ງປັດຈຸບັນການອີ່ມຕົວຂອງບາດແຜ ferrite ແລະຫຼັກຜົງເຫລໍກສະແຕມພາຍໃຕ້ຄ່າດຽວກັນຂອງ inductance.

5. ອັນດັບປັດຈຸບັນ (IDC)

ຄ່າ IDC ແມ່ນ DC bias ເມື່ອອຸນຫະພູມ inductor ເພີ່ມຂຶ້ນເຖິງ Tr˚C. ຂໍ້ມູນສະເພາະຍັງຊີ້ບອກເຖິງຄ່າຄວາມຕ້ານທານ DC ຂອງມັນ RDC ທີ່ 20˚C. ອີງຕາມຄ່າສໍາປະສິດອຸນຫະພູມຂອງສາຍທອງແດງແມ່ນປະມານ 3,930 ppm, ເມື່ອອຸນຫະພູມຂອງ Tr ເພີ່ມຂຶ້ນ, ມູນຄ່າການຕໍ່ຕ້ານຂອງມັນແມ່ນ RDC_Tr = RDC (1+0.00393Tr), ແລະການບໍລິໂພກພະລັງງານຂອງມັນແມ່ນ PCU = I2DCxRDC. ການສູນເສຍທອງແດງນີ້ແມ່ນ dissipated ໃນດ້ານຂອງ inductor, ແລະຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນ ΘTH ຂອງ inductor ສາມາດຄິດໄລ່ໄດ້:

(2)

ຕາຕະລາງ 2 ຫມາຍເຖິງແຜ່ນຂໍ້ມູນຂອງຊຸດ TDK VLS6045EX (6.0 × 6.0 × 4.5 ມມ), ແລະຄິດໄລ່ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນທີ່ອຸນຫະພູມເພີ່ມຂຶ້ນ 40˚C. ແນ່ນອນ, ສໍາລັບ inductors ຂອງຊຸດແລະຂະຫນາດດຽວກັນ, ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນທີ່ຄິດໄລ່ແມ່ນເກືອບຄືກັນເນື່ອງຈາກພື້ນທີ່ລະບາຍຄວາມຮ້ອນຂອງພື້ນຜິວດຽວກັນ; ໃນຄໍາສັບຕ່າງໆອື່ນໆ, IDC ໃນປະຈຸບັນຈັດອັນດັບຂອງ inductors ທີ່ແຕກຕ່າງກັນສາມາດຄາດຄະເນໄດ້. ຊຸດ (ຊຸດ) ຂອງ inductors ທີ່ແຕກຕ່າງກັນມີຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ຕາຕະລາງ 3 ປຽບທຽບຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂອງ inductors ຂອງຊຸດ TDK VLS6045EX (ເຄິ່ງປ້ອງກັນ) ແລະຊຸດ SPM6530 ( molded). ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນທີ່ໃຫຍ່ກວ່າ, ການເພີ່ມຂຶ້ນຂອງອຸນຫະພູມທີ່ສ້າງຂຶ້ນໃນເວລາທີ່ inductance ໄຫຼຜ່ານກະແສໂຫຼດ; ຖ້າບໍ່ດັ່ງນັ້ນ, ຕ່ໍາກວ່າ.

(2)

ຕາຕະລາງ 2. ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂອງຊຸດ inductors VLS6045EX ຢູ່ທີ່ອຸນຫະພູມເພີ່ມຂຶ້ນ 40˚C.

ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຕາຕະລາງ 3 ວ່າເຖິງແມ່ນວ່າຂະຫນາດຂອງ inductors ຈະຄ້າຍຄືກັນ, ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂອງ inductors stamped ແມ່ນຕໍ່າ, ນັ້ນແມ່ນ, ການລະບາຍຄວາມຮ້ອນແມ່ນດີກວ່າ.

(3)

ຕາຕະລາງ 3. ການປຽບທຽບຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂອງ inductors ຊຸດທີ່ແຕກຕ່າງກັນ.

6. ການສູນເສຍຫຼັກ

ການສູນເສຍຫຼັກ, ເອີ້ນວ່າການສູນເສຍທາດເຫຼັກ, ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນເກີດຈາກການສູນເສຍປະຈຸບັນ eddy ແລະການສູນເສຍ hysteresis. ຂະຫນາດຂອງການສູນເສຍ eddy ໃນປັດຈຸບັນສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຂຶ້ນກັບວ່າວັດສະດຸຫຼັກແມ່ນງ່າຍທີ່ຈະ "ປະຕິບັດ"; ຖ້າ conductivity ແມ່ນສູງ, ນັ້ນແມ່ນ, ຄວາມຕ້ານທານຕໍ່າ, ການສູນເສຍກະແສໄຟຟ້າແມ່ນສູງ, ແລະຖ້າຄວາມຕ້ານທານຂອງ ferrite ສູງ, ການສູນເສຍກະແສໄຟຟ້າແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຕໍ່າ. ການສູນເສຍປະຈຸບັນ Eddy ຍັງກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມຖີ່. ຄວາມຖີ່ທີ່ສູງຂຶ້ນ, ການສູນເສຍກະແສໄຟຟ້າຫຼາຍຂື້ນ. ດັ່ງນັ້ນ, ວັດສະດຸຫຼັກຈະກໍານົດຄວາມຖີ່ຂອງການດໍາເນີນງານທີ່ເຫມາະສົມຂອງຫຼັກ. ເວົ້າໂດຍທົ່ວໄປ, ຄວາມຖີ່ຂອງການເຮັດວຽກຂອງແກນຜົງທາດເຫຼັກສາມາດບັນລຸ 1MHz, ແລະຄວາມຖີ່ຂອງການເຮັດວຽກຂອງ ferrite ສາມາດບັນລຸ 10MHz. ຖ້າຄວາມຖີ່ຂອງການດໍາເນີນງານເກີນຄວາມຖີ່ນີ້, ການສູນເສຍກະແສໄຟຟ້າຈະເພີ່ມຂຶ້ນຢ່າງໄວວາແລະອຸນຫະພູມຫຼັກຂອງທາດເຫຼັກກໍ່ຈະເພີ່ມຂຶ້ນ. ຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ດ້ວຍການພັດທະນາຢ່າງໄວວາຂອງວັດສະດຸຫຼັກຂອງທາດເຫຼັກ, ແກນທາດເຫຼັກທີ່ມີຄວາມຖີ່ຂອງການດໍາເນີນງານສູງກວ່າຄວນຈະຢູ່ປະມານແຈ.

ການສູນເສຍທາດເຫຼັກອີກປະການຫນຶ່ງແມ່ນການສູນເສຍ hysteresis, ເຊິ່ງອັດຕາສ່ວນກັບພື້ນທີ່ປິດລ້ອມດ້ວຍເສັ້ນໂຄ້ງ hysteresis, ເຊິ່ງກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມກວ້າງຂອງ swing ຂອງອົງປະກອບ AC ຂອງປະຈຸບັນ; ການ swing AC ຫຼາຍ, ການສູນເສຍ hysteresis ຫຼາຍ.

ໃນວົງຈອນທຽບເທົ່າຂອງ inductor, resistor ທີ່ເຊື່ອມຕໍ່ໃນຂະຫນານກັບ inductor ມັກຈະຖືກນໍາໃຊ້ເພື່ອສະແດງການສູນເສຍທາດເຫຼັກ. ເມື່ອຄວາມຖີ່ເທົ່າກັບ SRF, reactance inductive ແລະ capacitive reactance ຍົກເລີກ, ແລະ reactance ທຽບເທົ່າແມ່ນສູນ. ໃນເວລານີ້, impedance ຂອງ inductor ແມ່ນທຽບເທົ່າກັບຄວາມຕ້ານທານການສູນເສຍທາດເຫຼັກໃນຊຸດທີ່ມີການຕໍ່ຕ້ານ winding, ແລະຄວາມຕ້ານທານການສູນເສຍທາດເຫຼັກແມ່ນໃຫຍ່ກວ່າຄວາມຕ້ານທານ winding ຫຼາຍ, ດັ່ງນັ້ນ impedance ຢູ່ SRF ແມ່ນປະມານເທົ່າກັບຄວາມຕ້ານທານການສູນເສຍທາດເຫຼັກ. ເອົາ inductor ແຮງດັນຕ່ໍາເປັນຕົວຢ່າງ, ການຕໍ່ຕ້ານການສູນເສຍທາດເຫຼັກຂອງມັນແມ່ນປະມານ 20kΩ. ຖ້າຄ່າແຮງດັນທີ່ມີປະສິດຕິຜົນຢູ່ທັງສອງສົ້ນຂອງ inductor ຄາດວ່າຈະເປັນ 5V, ການສູນເສຍທາດເຫຼັກຂອງມັນແມ່ນປະມານ 1.25mW, ເຊິ່ງຍັງສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການຕໍ່ຕ້ານການສູນເສຍທາດເຫຼັກທີ່ໃຫຍ່ກວ່າ, ດີກວ່າ.

7. ໂຄງສ້າງໄສ້

ໂຄງສ້າງການຫຸ້ມຫໍ່ຂອງ inductors ferrite ປະກອບມີທີ່ບໍ່ແມ່ນໄສ້, ເຄິ່ງປ້ອງກັນດ້ວຍກາວແມ່ເຫຼັກ, ແລະ shielded, ແລະມີຊ່ອງຫວ່າງອາກາດຢ່າງຫຼວງຫຼາຍໃນທັງສອງຂອງເຂົາເຈົ້າ. ແນ່ນອນ, ຊ່ອງຫວ່າງອາກາດຈະມີການຮົ່ວໄຫຼຂອງແມ່ເຫຼັກ, ແລະໃນກໍລະນີທີ່ຮ້າຍແຮງທີ່ສຸດ, ມັນຈະແຊກແຊງວົງຈອນສັນຍານຂະຫນາດນ້ອຍອ້ອມຂ້າງ, ຫຼືຖ້າມີວັດສະດຸແມ່ເຫຼັກຢູ່ໃກ້ໆ, inductance ຂອງມັນຈະມີການປ່ຽນແປງເຊັ່ນກັນ. ໂຄງສ້າງການຫຸ້ມຫໍ່ອີກອັນຫນຶ່ງແມ່ນຕົວ inductor ຝຸ່ນທາດເຫຼັກ stamped. ເນື່ອງຈາກບໍ່ມີຊ່ອງຫວ່າງພາຍໃນ inductor ແລະໂຄງສ້າງ winding ແມ່ນແຂງ, ບັນຫາຂອງການກະຈາຍສະຫນາມແມ່ເຫຼັກແມ່ນຂ້ອນຂ້າງນ້ອຍ. ຮູບທີ 10 ແມ່ນການໃຊ້ຟັງຊັນ FFT ຂອງ RTO 1004 oscilloscope ເພື່ອວັດແທກຂະຫນາດຂອງພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກຮົ່ວໄຫຼຢູ່ທີ່ 3mm ຂ້າງເທິງແລະຂ້າງຂອງ inductor stamped. ຕາຕະລາງ 4 ລາຍຊື່ການປຽບທຽບຂອງພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກຮົ່ວໄຫຼຂອງ inductors ໂຄງສ້າງຊຸດທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າ inductors ທີ່ບໍ່ແມ່ນໄສ້ມີການຮົ່ວໄຫຼຂອງແມ່ເຫຼັກທີ່ຮ້າຍແຮງທີ່ສຸດ; inductors stamped ມີການຮົ່ວໄຫຼຂອງແມ່ເຫຼັກນ້ອຍທີ່ສຸດ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນກະທົບປ້ອງກັນແມ່ເຫຼັກທີ່ດີທີ່ສຸດ. . ຄວາມແຕກຕ່າງໃນຂະຫນາດຂອງພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກຮົ່ວໄຫຼຂອງ inductors ຂອງທັງສອງໂຄງສ້າງນີ້ແມ່ນປະມານ 14dB, ເຊິ່ງແມ່ນເກືອບ 5 ເທົ່າ.

10

ຮູບທີ 10. ຄວາມກວ້າງຂອງສະຫນາມແມ່ເຫຼັກຮົ່ວໄຫຼວັດແທກຢູ່ 3mm ຂ້າງເທິງແລະຂ້າງຂອງ inductor stamped.

(4)

ຕາຕະລາງ 4. ການປຽບທຽບພາກສະຫນາມແມ່ເຫຼັກຮົ່ວໄຫຼຂອງ inductors ໂຄງສ້າງຊຸດທີ່ແຕກຕ່າງກັນ

8. ການເຊື່ອມ

ໃນບາງຄໍາຮ້ອງສະຫມັກ, ບາງຄັ້ງມີຫຼາຍຊຸດຂອງຕົວແປງ DC ໃນ PCB, ເຊິ່ງປົກກະຕິແລ້ວຖືກຈັດລຽງຢູ່ຂ້າງກັນ, ແລະ inductors ທີ່ສອດຄ້ອງກັນຂອງພວກມັນກໍ່ຖືກຈັດລຽງຢູ່ຂ້າງກັນ. ຖ້າ​ຫາກ​ວ່າ​ທ່ານ​ນໍາ​ໃຊ້​ປະ​ເພດ​ທີ່​ບໍ່​ມີ​ການ​ປ້ອງ​ກັນ​ຫຼື​ເຄິ່ງ​ປ້ອງ​ກັນ​ດ້ວຍ​ກາວ​ແມ່​ເຫຼັກ Inductors ອາດ​ຈະ​ໄດ້​ຮັບ​ການ​ບວກ​ໃສ່​ກັບ​ແຕ່​ລະ​ຄົນ​ເພື່ອ​ປະ​ກອບ​ເປັນ EMI interference​. ດັ່ງນັ້ນ, ເມື່ອວາງຕົວ inductor, ແນະນໍາໃຫ້ເຮັດເຄື່ອງຫມາຍຂົ້ວຂອງ inductor ກ່ອນ, ແລະເຊື່ອມຕໍ່ຈຸດເລີ່ມຕົ້ນແລະ winding ຂອງຊັ້ນໃນທີ່ສຸດຂອງ inductor ກັບແຮງດັນຂອງຕົວແປງເຊັ່ນ VSW ຂອງ buck converter, ຊຶ່ງເປັນຈຸດເຄື່ອນທີ່. terminal outlet ແມ່ນເຊື່ອມຕໍ່ກັບ capacitor ຜົນຜະລິດ, ເຊິ່ງເປັນຈຸດຄົງທີ່; ສາຍທອງແດງ winding ດັ່ງນັ້ນປະກອບເປັນລະດັບທີ່ແນ່ນອນຂອງການປ້ອງກັນພາກສະຫນາມໄຟຟ້າ. ໃນການຈັດວາງສາຍຂອງ multiplexer, ການແກ້ໄຂ polarity ຂອງ inductance ຈະຊ່ວຍແກ້ໄຂຂະຫນາດຂອງ inductance ເຊິ່ງກັນແລະກັນແລະຫຼີກເວັ້ນບັນຫາ EMI ທີ່ບໍ່ຄາດຄິດບາງຢ່າງ.

ແອັບພລິເຄຊັນ:

ບົດທີ່ຜ່ານມາໄດ້ປຶກສາຫາລືກ່ຽວກັບວັດສະດຸຫຼັກ, ໂຄງສ້າງຊຸດ, ແລະຄຸນລັກສະນະທາງໄຟຟ້າທີ່ສໍາຄັນຂອງ inductor. ບົດນີ້ຈະອະທິບາຍວິທີການເລືອກຄ່າ inductance ທີ່ເຫມາະສົມຂອງຕົວແປງ buck ແລະການພິຈາລະນາສໍາລັບການເລືອກ inductor ທີ່ມີການຄ້າ.

ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນສົມຜົນ (5), ຄ່າ inductor ແລະຄວາມຖີ່ຂອງການປ່ຽນຂອງຕົວແປງຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ກະແສ inductor ripple (ΔiL). ກະແສ inductor ripple ຈະໄຫຼຜ່ານ capacitor ຜົນຜະລິດແລະຜົນກະທົບຕໍ່ກະແສ ripple ຂອງ capacitor ຜົນຜະລິດ. ດັ່ງນັ້ນ, ມັນຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ການຄັດເລືອກຂອງ capacitor ຜົນຜະລິດແລະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຂະຫນາດ ripple ຂອງແຮງດັນຜົນຜະລິດໄດ້. ນອກຈາກນັ້ນ, ຄ່າ inductance ແລະມູນຄ່າ capacitance ຜົນຜະລິດຍັງຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ການອອກແບບຄໍາຄຶດຄໍາເຫັນຂອງລະບົບແລະການຕອບສະຫນອງແບບເຄື່ອນໄຫວຂອງການໂຫຼດ. ການເລືອກຄ່າ inductance ທີ່ໃຫຍ່ກວ່າມີຄວາມກົດດັນຫນ້ອຍລົງໃນຕົວເກັບປະຈຸ, ແລະຍັງມີປະໂຫຍດໃນການຫຼຸດຜ່ອນແຮງດັນຂອງຜົນຜະລິດແລະສາມາດເກັບຮັກສາພະລັງງານຫຼາຍ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ຄ່າ inductance ຂະຫນາດໃຫຍ່ຊີ້ໃຫ້ເຫັນປະລິມານຂະຫນາດໃຫຍ່, ນັ້ນແມ່ນ, ຄ່າໃຊ້ຈ່າຍທີ່ສູງຂຶ້ນ. ດັ່ງນັ້ນ, ເມື່ອອອກແບບຕົວແປງສັນຍານ, ການອອກແບບຂອງຄ່າ inductance ແມ່ນມີຄວາມສໍາຄັນຫຼາຍ.

(5)

ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກສູດ (5) ວ່າເມື່ອຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງແຮງດັນຂາເຂົ້າແລະແຮງດັນຂາອອກແມ່ນຫຼາຍ, ກະແສ inductor ripple ຈະຫຼາຍ, ເຊິ່ງເປັນເງື່ອນໄຂທີ່ຮ້າຍແຮງທີ່ສຸດຂອງການອອກແບບ inductor. ຄຽງຄູ່ກັບການວິເຄາະ inductive ອື່ນໆ, ຈຸດອອກແບບ inductance ຂອງຕົວປ່ຽນຂັ້ນຕອນລົງໂດຍປົກກະຕິຄວນຈະຖືກເລືອກພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງແຮງດັນຂາເຂົ້າສູງສຸດແລະການໂຫຼດເຕັມ.

ໃນເວລາທີ່ການອອກແບບມູນຄ່າ inductance, ມັນຈໍາເປັນຕ້ອງໄດ້ເຮັດການຄ້າລະຫວ່າງ inductor ripple ໃນປະຈຸບັນແລະຂະຫນາດ inductor, ແລະປັດໄຈ ripple ໃນປັດຈຸບັນ (ripple ປັດໄຈໃນປະຈຸບັນ; γ) ຖືກກໍານົດຢູ່ທີ່ນີ້, ໃນສູດ (6).

(6)

ການທົດແທນສູດ (6) ເຂົ້າໄປໃນສູດ (5), ຄ່າ inductance ສາມາດສະແດງອອກເປັນສູດ (7).

(7)

ອີງຕາມສູດ (7), ເມື່ອຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງແຮງດັນຂາເຂົ້າແລະຜົນຜະລິດແມ່ນໃຫຍ່ກວ່າ, ຄ່າγສາມາດເລືອກຂະຫນາດໃຫຍ່ກວ່າ; ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ຖ້າແຮງດັນ input ແລະ output ໃກ້ຊິດ, ການອອກແບບມູນຄ່າγຕ້ອງນ້ອຍກວ່າ. ໃນ​ຄໍາ​ສັ່ງ​ທີ່​ຈະ​ເລືອກ​ເອົາ​ລະ​ຫວ່າງ inductor ripple ໃນ​ປັດ​ຈຸ​ບັນ​ແລະ​ຂະ​ຫນາດ​, ຕາມ​ຄ່າ​ປະ​ສົບ​ການ​ການ​ອອກ​ແບບ​ພື້ນ​ເມືອງ​, γ ປົກ​ກະ​ຕິ​ແລ້ວ 0.2 ກັບ 0.5​. ຕໍ່ໄປນີ້ແມ່ນເອົາ RT7276 ເປັນຕົວຢ່າງເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນການຄິດໄລ່ຂອງ inductance ແລະການຄັດເລືອກຂອງ inductors ທີ່ມີການຄ້າ.

ຕົວຢ່າງການອອກແບບ: ອອກແບບດ້ວຍ RT7276 ແບບຄົງທີ່ແບບທັນເວລາ (Advanced Constant On-Time; ACOTTM) synchronous rectification step-down converter, ຄວາມຖີ່ຂອງການປ່ຽນຂອງມັນແມ່ນ 700 kHz, ແຮງດັນຂາເຂົ້າແມ່ນ 4.5V ຫາ 18V, ແລະແຮງດັນຜົນຜະລິດແມ່ນ 1.05V. . ປະຈຸບັນການໂຫຼດເຕັມແມ່ນ 3A. ດັ່ງທີ່ໄດ້ກ່າວມາຂ້າງເທິງ, ຄ່າ inductance ຕ້ອງໄດ້ຮັບການອອກແບບພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງແຮງດັນຂາເຂົ້າສູງສຸດຂອງ 18V ແລະການໂຫຼດເຕັມຂອງ 3A, ມູນຄ່າຂອງγຖືກປະຕິບັດເປັນ 0.35, ແລະຄ່າຂ້າງເທິງນີ້ຖືກທົດແທນເຂົ້າໄປໃນສົມຜົນ (7), inductance. ມູນຄ່າແມ່ນ

ໃຊ້ inductor ທີ່ມີຄ່າ inductance nominal ທໍາມະດາຂອງ 1.5 µH. ສູດ​ທົດ​ແທນ (5​) ການ​ຄິດ​ໄລ່ inductor ripple ປະ​ຈຸ​ບັນ​ດັ່ງ​ຕໍ່​ໄປ​ນີ້​.

ດັ່ງນັ້ນ, ກະແສໄຟຟ້າສູງສຸດຂອງ inductor ແມ່ນ

ແລະມູນຄ່າປະສິດທິພາບຂອງກະແສ inductor (IRMS) ແມ່ນ

ເນື່ອງຈາກວ່າອົງປະກອບຂອງ inductor ripple ມີຂະຫນາດນ້ອຍ, ມູນຄ່າປະສິດທິພາບຂອງກະແສ inductor ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນອົງປະກອບ DC ຂອງຕົນ, ແລະມູນຄ່າປະສິດທິພາບນີ້ຖືກນໍາໃຊ້ເປັນພື້ນຖານສໍາລັບການເລືອກ inductor rating ໃນປັດຈຸບັນ IDC. ດ້ວຍ 80% ການອອກແບບ derating (derating), ຄວາມຕ້ອງການ inductance ແມ່ນ:

L = 1.5 µH (100 kHz), IDC = 3.77 A, ISAT = 4.34 A

ຕາຕະລາງ 5 ລາຍຊື່ inductors ທີ່ມີຢູ່ໃນຊຸດຂອງ TDK ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ຂະຫນາດທີ່ຄ້າຍຄືກັນແຕ່ແຕກຕ່າງກັນໃນໂຄງສ້າງຊຸດ. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຕາຕະລາງວ່າປະຈຸບັນການອີ່ມຕົວແລະການຈັດອັນດັບຂອງ inductor stamped (SPM6530T-1R5M) ມີຂະຫນາດໃຫຍ່, ແລະຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນມີຂະຫນາດນ້ອຍແລະການກະຈາຍຄວາມຮ້ອນແມ່ນດີ. ນອກຈາກນັ້ນ, ອີງຕາມການສົນທະນາໃນບົດທີ່ຜ່ານມາ, ວັດສະດຸຫຼັກຂອງ inductor stamped ແມ່ນແກນຝຸ່ນທາດເຫຼັກ, ສະນັ້ນມັນໄດ້ຖືກປຽບທຽບກັບ ferrite core ຂອງ semi-shielded (VLS6045EX-1R5N) ແລະ shielded (SLF7055T-1R5N) inductors. ດ້ວຍກາວແມ່ເຫຼັກ. , ມີລັກສະນະອະຄະຕິ DC ທີ່ດີ. ຮູບທີ 11 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການປຽບທຽບປະສິດທິພາບຂອງ inductors ທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ນໍາໃຊ້ກັບ RT7276 ກ້າວຫນ້າທາງດ້ານຄົງທີ່ທີ່ທັນເວລາ synchronous rectification step-down converter. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມແຕກຕ່າງປະສິດທິພາບລະຫວ່າງສາມແມ່ນບໍ່ສໍາຄັນ. ຖ້າທ່ານພິຈາລະນາການກະຈາຍຄວາມຮ້ອນ, ຄຸນລັກສະນະອະຄະຕິຂອງ DC ແລະບັນຫາການກະຈາຍຂອງສະຫນາມແມ່ເຫຼັກ, ແນະນໍາໃຫ້ໃຊ້ inductors SPM6530T-1R5M.

(5)

ຕາຕະລາງ 5. ການປຽບທຽບ inductances ຂອງຊຸດທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງ TDK

11

ຮູບ 11. ການປຽບທຽບປະສິດທິພາບຂອງຕົວແປງສັນຍານກັບ inductors ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ

ຖ້າທ່ານເລືອກໂຄງສ້າງຊຸດດຽວກັນແລະຄ່າ inductance, ແຕ່ inductors ຂະຫນາດນ້ອຍກວ່າ, ເຊັ່ນ SPM4015T-1R5M (4.4 × 4.1 × 1.5mm), ເຖິງແມ່ນວ່າຂະຫນາດຂອງມັນມີຂະຫນາດນ້ອຍ, ແຕ່ຄວາມຕ້ານທານ DC RDC (44.5mΩ) ແລະຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນ ΘTH (. 51˚C) /W) ໃຫຍ່ກວ່າ. ສໍາລັບ converters ທີ່ມີຂໍ້ກໍານົດດຽວກັນ, ມູນຄ່າປະສິດທິພາບຂອງປະຈຸບັນ tolerated ໂດຍ inductor ແມ່ນຄືກັນ. ແນ່ນອນ, ການຕໍ່ຕ້ານ DC ຈະຫຼຸດລົງປະສິດທິພາບພາຍໃຕ້ການໂຫຼດຫນັກ. ນອກຈາກນັ້ນ, ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂະຫນາດໃຫຍ່ຫມາຍເຖິງການກະຈາຍຄວາມຮ້ອນທີ່ບໍ່ດີ. ດັ່ງນັ້ນ, ໃນເວລາທີ່ເລືອກ inductor, ມັນບໍ່ພຽງແຕ່ມີຄວາມຈໍາເປັນທີ່ຈະພິຈາລະນາຜົນປະໂຫຍດຂອງຂະຫນາດທີ່ຫຼຸດລົງ, ແຕ່ຍັງເພື່ອປະເມີນຂໍ້ບົກຜ່ອງຂອງຕົນ.

ສະຫຼຸບ

Inductance ແມ່ນຫນຶ່ງໃນອົງປະກອບຕົວຕັ້ງຕົວຕີທີ່ໃຊ້ທົ່ວໄປໃນການປ່ຽນຕົວແປງພະລັງງານ, ເຊິ່ງສາມາດນໍາໃຊ້ສໍາລັບການເກັບຮັກສາພະລັງງານແລະການກັ່ນຕອງ. ຢ່າງໃດກໍຕາມ, ໃນການອອກແບບວົງຈອນ, ມັນບໍ່ແມ່ນພຽງແຕ່ຄ່າ inductance ທີ່ຕ້ອງການເອົາໃຈໃສ່, ແຕ່ຕົວກໍານົດການອື່ນໆລວມທັງການຕໍ່ຕ້ານ AC ແລະຄ່າ Q, ຄວາມທົນທານໃນປະຈຸບັນ, ການອີ່ມຕົວຂອງຫຼັກທາດເຫຼັກ, ແລະໂຄງສ້າງຊຸດ, ແລະອື່ນໆ, ແມ່ນຕົວກໍານົດການທັງຫມົດທີ່ຈະຕ້ອງໄດ້. ພິຈາລະນາໃນເວລາທີ່ເລືອກ inductor. . ຕົວກໍານົດການເຫຼົ່ານີ້ແມ່ນປົກກະຕິແລ້ວກ່ຽວຂ້ອງກັບວັດສະດຸຫຼັກ, ຂະບວນການຜະລິດ, ແລະຂະຫນາດແລະຄ່າໃຊ້ຈ່າຍ. ດັ່ງນັ້ນ, ບົດຄວາມນີ້ຈະແນະນໍາຄຸນລັກສະນະຂອງວັດສະດຸຫຼັກທາດເຫຼັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະວິທີການເລືອກ inductance ທີ່ເຫມາະສົມເປັນເອກະສານອ້າງອີງສໍາລັບການອອກແບບການສະຫນອງພະລັງງານ.