124

ຂ່າວ

ບົດສະຫຼຸບ

Inductors ແມ່ນສ່ວນປະກອບທີ່ ສຳ ຄັນຫຼາຍໃນການປ່ຽນເຄື່ອງປ່ຽນ, ເຊັ່ນ: ການເກັບຮັກສາພະລັງງານແລະເຄື່ອງກອງໄຟຟ້າ. ມີຫຼາຍປະເພດຂອງ inductors, ເຊັ່ນ: ສໍາລັບຄໍາຮ້ອງສະຫມັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ (ຈາກຄວາມຖີ່ຕ່ໍາເຖິງຄວາມຖີ່ສູງ), ຫຼືວັດສະດຸຫຼັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຄຸນລັກສະນະຂອງຜູ້ປະດິດ, ແລະອື່ນໆ. Inductors ທີ່ໃຊ້ໃນການປ່ຽນເຄື່ອງປ່ຽນເປັນສ່ວນປະກອບແມ່ເຫຼັກຄວາມຖີ່ສູງ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຍ້ອນປັດໃຈຕ່າງໆເຊັ່ນວັດສະດຸ, ເງື່ອນໄຂການເຮັດວຽກ (ເຊັ່ນ: ແຮງດັນໄຟຟ້າແລະກະແສໄຟຟ້າ), ແລະອຸນຫະພູມອາກາດລ້ອມຮອບ, ຄຸນລັກສະນະແລະທິດສະດີທີ່ ນຳ ສະ ເໜີ ແມ່ນແຕກຕ່າງກັນ. ດັ່ງນັ້ນ, ໃນການອອກແບບວົງຈອນ, ນອກ ເໜືອ ໄປຈາກພາລາມິເຕີພື້ນຖານຂອງມູນຄ່າ inductance, ຄວາມ ສຳ ພັນລະຫວ່າງຄວາມກົດດັນຂອງແຮງກະຕຸ້ນແລະຄວາມຕ້ານທານ AC ແລະຄວາມຖີ່, ການສູນເສຍຫຼັກແລະຄຸນລັກສະນະຂອງການອີ່ມຕົວໃນປະຈຸບັນ, ແລະອື່ນໆຍັງຕ້ອງໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາ. ບົດຂຽນນີ້ຈະແນະ ນຳ ວັດສະດຸຫຼັກ inductor ທີ່ ສຳ ຄັນຫລາຍຢ່າງແລະຄຸນລັກສະນະຂອງມັນ, ພ້ອມທັງແນະ ນຳ ວິສະວະກອນພະລັງງານໃຫ້ເລືອກເອົາຕົວຊີ້ວັດມາດຕະຖານທີ່ມີການຄ້າ.

ຄຳ ແນະ ນຳ

Inductor ແມ່ນສ່ວນປະກອບທີ່ໃຊ້ໃນການຜະລິດໄຟຟ້າ, ເຊິ່ງຖືກສ້າງຕັ້ງຂື້ນໂດຍການລວດ ຈຳ ນວນຂອງວົງ (coil) ໃສ່ສາຍບອດຫລືແກນທີ່ມີສາຍລວດ. ວົງແຫວນນີ້ເອີ້ນວ່າວົງຈອນ inductance ຫຼື Inductor. ອີງຕາມຫລັກການຂອງການຜະລິດໄຟຟ້າ, ເມື່ອສາຍໄຟແລະແມ່ເຫຼັກແມ່ເຫຼັກຍ້າຍໄປຢູ່ ນຳ ກັນ, ຫລືວົງໄຟຟ້າຈະຜະລິດສະນະແມ່ເຫຼັກທີ່ປ່ຽນແທນໂດຍຜ່ານກະແສໄຟຟ້າສະຫຼັບ, ແຮງດັນທີ່ຖືກສ້າງຂື້ນຈະຖືກຜະລິດເພື່ອຕ້ານກັບການປ່ຽນແປງຂອງສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກເດີມ, ແລະຄຸນລັກສະນະນີ້ຂອງການຍັບຍັ້ງການປ່ຽນແປງໃນປະຈຸບັນເອີ້ນວ່າການກະ ທຳ.

ສູດຂອງມູນຄ່າ inductance ແມ່ນເປັນສູດ (1) ເຊິ່ງທຽບກັບຄວາມຕ້ານທານຂອງແມ່ເຫຼັກ, ຮູບສີ່ຫຼ່ຽມມົນຂອງກະແສລົມຫັນ ໜ້າ N, ແລະວົງຈອນວົງຈອນແມ່ເຫຼັກທຽບເທົ່າ Ae, ແລະທຽບເທົ່າກັນກັບຄວາມຍາວຂອງວົງຈອນແມ່ເຫຼັກທຽບເທົ່າ. . ມີຫຼາຍປະເພດຂອງການກະ ທຳ, ແຕ່ລະອັນ ເໝາະ ສົມກັບການ ນຳ ໃຊ້ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ; inductance ແມ່ນກ່ຽວຂ້ອງກັບຮູບຮ່າງ, ຂະ ໜາດ, ວິທີການລົມ, ຈຳ ນວນການຫັນ, ແລະປະເພດຂອງວັດສະດຸແມ່ເຫຼັກລະດັບປານກາງ.

图片1

(1)

ອີງຕາມຮູບຊົງຂອງແກນທາດເຫຼັກ, ການກະຕຸ້ນປະກອບມີ toroidal, E core ແລະກອງ; ໃນແງ່ຂອງວັດສະດຸຫຼັກຂອງເຫລໍກ, ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນແກນເຊລາມິກແລະແມ່ເຫຼັກອ່ອນ 2 ຊະນິດ. ພວກມັນແມ່ນຜົງ ferrite ແລະໂລຫະ. ອີງຕາມໂຄງສ້າງຫລືວິທີການຫຸ້ມຫໍ່, ມີມີສາຍລວດ, ມີຫລາຍຊັ້ນ, ແລະຫລໍ່ຫລອມ, ແລະສາຍລວດມີການປ້ອງກັນທີ່ບໍ່ໄດ້ປົກປ້ອງແລະເຄິ່ງກາວແມ່ເຫລັກ Shielded (ເຄິ່ງໄສ້) ແລະໄສ້ (ປ້ອງກັນ), ແລະອື່ນໆ.

Inductor ເຮັດຄ້າຍຄືກັບວົງຈອນສັ້ນໃນກະແສໂດຍກົງ, ແລະ ນຳ ສະ ເໜີ ຄວາມຂັດຂວາງສູງກັບກະແສສະຫຼັບ. ການ ນຳ ໃຊ້ຂັ້ນພື້ນຖານໃນວົງຈອນລວມມີການຊືມ, ການກັ່ນຕອງ, ການປັບ, ແລະການເກັບຮັກສາພະລັງງານ. ໃນການ ນຳ ໃຊ້ຕົວປ່ຽນສະຫວິດ, ເຄື່ອງ inductor ແມ່ນສ່ວນປະກອບທີ່ ສຳ ຄັນທີ່ສຸດໃນການເກັບຮັກສາພະລັງງານ, ແລະປະກອບເປັນຕົວກອງທີ່ມີລະດັບຕ່ ຳ ທີ່ມີຕົວເກັບປະສິດທິພາບເພື່ອຫຼຸດຜ່ອນແຮງດັນໄຟຟ້າຂອງຜົນຜະລິດ, ສະນັ້ນມັນຍັງມີບົດບາດ ສຳ ຄັນໃນ ໜ້າ ທີ່ການກັ່ນຕອງ ນຳ ອີກ.

ບົດຂຽນນີ້ຈະແນະ ນຳ ເອກະສານຫຼັກຂອງຫລາກຫລາຍຂອງ inductor ແລະຄຸນລັກສະນະຂອງມັນ, ພ້ອມທັງຄຸນລັກສະນະໄຟຟ້າບາງສ່ວນຂອງໄຟຟ້າ, ເປັນເອກະສານການປະເມີນຜົນທີ່ ສຳ ຄັນ ສຳ ລັບການເລືອກເອົາໄຟຟ້າໃນລະຫວ່າງການອອກແບບວົງຈອນ. ໃນຕົວຢ່າງການ ນຳ ໃຊ້, ວິທີການຄິດໄລ່ມູນຄ່າ inductance ແລະວິທີການເລືອກ inductor ມາດຕະຖານທີ່ມີການຄ້າຈະຖືກ ນຳ ສະ ເໜີ ຜ່ານຕົວຢ່າງພາກປະຕິບັດ.

ປະເພດຂອງວັດສະດຸຫຼັກ

Inductors ທີ່ໃຊ້ໃນການປ່ຽນເຄື່ອງປ່ຽນເປັນສ່ວນປະກອບແມ່ເຫຼັກຄວາມຖີ່ສູງ. ວັດສະດຸຫຼັກໃນສູນສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຄຸນລັກສະນະຂອງ inductor ເຊັ່ນ: ການຂັດຂວາງແລະຄວາມຖີ່, ຄ່າ inductance ແລະຄວາມຖີ່, ຫຼືຄຸນລັກສະນະການອີ່ມຕົວຫຼັກ. ຕໍ່ໄປນີ້ຈະແນະ ນຳ ການປຽບທຽບວັດສະດຸຫຼັກຂອງທາດເຫຼັກຫຼາຍຊະນິດແລະຄຸນລັກສະນະການອີ່ມຕົວຂອງພວກມັນເປັນເອກະສານທີ່ ສຳ ຄັນ ສຳ ລັບເລືອກຕົວເລືອກໄຟຟ້າ:

1. ແກນເຊລາມິກ

ແກນເຊລາມິກແມ່ນ ໜຶ່ງ ໃນວັດສະດຸປະດິດທົ່ວໄປ. ມັນຖືກນໍາໃຊ້ຕົ້ນຕໍເພື່ອສະຫນອງໂຄງສ້າງສະຫນັບສະຫນູນທີ່ໃຊ້ໃນເວລາທີ່ winding the coil. ມັນຖືກເອີ້ນວ່າ "inductor core air". ເນື່ອງຈາກວ່າເຫຼັກຫຼັກທີ່ໃຊ້ແມ່ນວັດສະດຸທີ່ບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກທີ່ມີຕົວຄູນອຸນຫະພູມຕ່ ຳ ຫຼາຍ, ຄ່າ inductance ແມ່ນມີຄວາມ ໝັ້ນ ຄົງຫຼາຍໃນລະດັບອຸນຫະພູມປະຕິບັດງານ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຍ້ອນວັດສະດຸທີ່ບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກເປັນສື່ກາງ, ແຮງກະຕຸ້ນແມ່ນຕໍ່າຫຼາຍ, ເຊິ່ງບໍ່ ເໝາະ ສົມກັບການ ນຳ ໃຊ້ເຄື່ອງປ່ຽນໄຟຟ້າ.

2. Ferrite

ຫຼັກ ferrite ທີ່ໃຊ້ໃນເຄື່ອງເຮັດຄວາມຖີ່ຄວາມຖີ່ສູງທົ່ວໄປແມ່ນສານປະສົມ ferrite ທີ່ມີສັງກະສີນິກນິກ (NiZn) ຫຼືສັງກະສີມັງ (MnZn), ເຊິ່ງເປັນວັດສະດຸແມ່ເຫຼັກແມ່ເຫຼັກອ່ອນທີ່ມີແຮງບິດຕ່ ຳ. ຮູບສະແດງ 1 ສະແດງເສັ້ນໂຄ້ງ hysteresis (loop BH) ຂອງແກນແມ່ເຫຼັກທົ່ວໄປ. ຜົນບັງຄັບໃຊ້ແບບບັງຄັບ HC ຂອງວັດສະດຸແມ່ເຫຼັກຍັງຖືກເອີ້ນວ່າຜົນບັງຄັບໃຊ້ແບບບັງຄັບ, ຊຶ່ງ ໝາຍ ຄວາມວ່າເມື່ອວັດສະດຸແມ່ເຫຼັກໄດ້ຮັບການສະກົດຈິດໃຫ້ແກ່ການອີ່ມຕົວຂອງແມ່ເຫຼັກ, ການສະກົດຈິດຂອງມັນ (ການສະກົດຈິດ) ຈະຖືກຫຼຸດລົງເປັນສູນຄວາມເຂັ້ມຂອງພາກສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກທີ່ ຈຳ ເປັນໃນເວລານັ້ນ. ການບີບບັງຄັບຕ່ໍາຫມາຍຄວາມວ່າການຕໍ່ຕ້ານຕ່ໍາກັບ demagnetization ແລະຍັງຫມາຍຄວາມວ່າການສູນເສຍ hysteresis ຕ່ໍາ.

ທາດເຫຼັກ Manganese-zinc ແລະ nickel-zinc ferrites ມີຄວາມແຕກຕ່າງຂ້ອນຂ້າງສູງ (μr), ປະມານ 1500-15000 ແລະ 100-1000 ຕາມ ລຳ ດັບ. ຄວາມທົນທານຕໍ່ແມ່ເຫຼັກສູງຂອງພວກມັນເຮັດໃຫ້ຫຼັກເຫລໍກສູງຂື້ນໃນປະລິມານທີ່ແນ່ນອນ. ການກະຕຸ້ນ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຂໍ້ເສຍປຽບແມ່ນວ່າກະແສການອີ່ມຕົວທີ່ທົນທານຂອງມັນຍັງຕໍ່າ, ແລະເມື່ອແກນເຫລໍກອີ່ມຕົວແລ້ວ, ຄວາມຕ້ານທານຂອງແມ່ເຫຼັກຈະຫຼຸດລົງຢ່າງໄວວາ. ອ້າງເຖິງຮູບ 4 ສຳ ລັບທ່າອ່ຽງຫຼຸດລົງຂອງ permeability ແມ່ເຫຼັກຂອງ ferrite ແລະ core iron powder ເມື່ອແກນທາດເຫຼັກອີ່ມຕົວ. ປຽບທຽບ. ໃນເວລາທີ່ນໍາໃຊ້ໃນເຄື່ອງໄຟຟ້າພະລັງງານ, ຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດຈະຖືກປະໄວ້ໃນວົງຈອນແມ່ເຫຼັກຕົ້ນຕໍ, ເຊິ່ງສາມາດຫຼຸດຜ່ອນ permeability, ຫລີກລ້ຽງການອີ່ມຕົວແລະເກັບຮັກສາພະລັງງານຫຼາຍ; ໃນເວລາທີ່ຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດໄດ້ຖືກລວມເຂົ້າ, ຄວາມສາມາດທຽບເທົ່າທຽບເທົ່າທຽບເທົ່າກັນສາມາດມີປະມານ 20- ໃນລະຫວ່າງ 200. ເນື່ອງຈາກຄວາມຕ້ານທານສູງຂອງວັດສະດຸຕົວມັນເອງສາມາດຫຼຸດຜ່ອນການສູນເສຍທີ່ເກີດຈາກກະແສໄຟຟ້າ, ການສູນເສຍຈະຕ່ ຳ ໃນຄວາມຖີ່ສູງ, ແລະມັນ ເໝາະ ສົມ ສຳ ລັບ ເຄື່ອງປ່ຽນຄວາມຖີ່ສູງ, ຕົວກັ່ນຕອງ EMI ແລະຕົວເກັບຮັກສາພະລັງງານຂອງຕົວປ່ຽນພະລັງງານ. ໃນແງ່ຂອງຄວາມຖີ່ໃນການເຮັດວຽກ, ferrite nickel-zinc ແມ່ນ ເໝາະ ສົມ ສຳ ລັບການ ນຳ ໃຊ້ (> 1 MHz), ໃນຂະນະທີ່ manganese-zinc ferrite ເໝາະ ສຳ ລັບສາຍຄວາມຖີ່ຕ່ ຳ (<2 MHz).

图片2         1

ຮູບທີ 1. ເສັ້ນໂຄ້ງ hysteresis ຂອງແກນແມ່ເຫຼັກ (BR: remanence; BSAT: ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງການປ່ຽນແປງຂອງແມ່ເຫລັກ)

3. ທາດເຫລັກຫຼັກ

ສ່ວນທາດເຫຼັກທາດເຫຼັກຍັງເປັນວັດສະດຸທີ່ເຮັດດ້ວຍເຫລໍກທີ່ແຂງແຮງ. ພວກມັນຖືກເຮັດດ້ວຍໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກຂອງວັດສະດຸທີ່ແຕກຕ່າງກັນຫລືມີພຽງແຕ່ຜົງເຫລັກ. ສູດມີວັດສະດຸທີ່ບໍ່ແມ່ນແມ່ເຫຼັກທີ່ມີຂະ ໜາດ ຂອງອະນຸພາກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ, ດັ່ງນັ້ນເສັ້ນໂຄ້ງທີ່ອີ່ມຕົວແມ່ນຂ້ອນຂ້າງອ່ອນ. ແກນທາດເຫຼັກຜົງສ່ວນຫຼາຍແມ່ນເປັນຢາ toroidal. ຮູບສະແດງ 2 ສະແດງຫຼັກຂອງທາດເຫຼັກຜົງແລະມຸມມອງຂ້າມສ່ວນຂອງມັນ.

ເຫລໍກທາດແປ້ງທົ່ວໄປປະກອບມີໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ nickel-molybdenum (MPP), ໂລກາສ (Sendust), ໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ nickel (ເຫລັກສູງ) ແລະທາດແປ້ງທາດເຫຼັກ (ທາດເຫຼັກ). ຍ້ອນວ່າສ່ວນປະກອບຕ່າງໆແຕກຕ່າງກັນ, ຄຸນລັກສະນະແລະລາຄາຂອງມັນກໍ່ແຕກຕ່າງກັນ, ເຊິ່ງສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ການເລືອກຂອງຜູ້ປະດິດ. ຕໍ່ໄປນີ້ຈະແນະ ນຳ ປະເພດຫຼັກທີ່ກ່າວມາແລ້ວແລະປຽບທຽບລັກສະນະຂອງມັນ:

A. ໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ nickel-molybdenum (MPP)

ໂລຫະປະສົມ Fe-Ni-Mo ແມ່ນຫຍໍ້ເປັນ MPP, ເຊິ່ງແມ່ນຕົວຫຍໍ້ຂອງຜົງ molypermalloy. ຄວາມສາມາດໃນການປຽບທຽບແມ່ນປະມານ 14-500, ແລະຄວາມ ໜາ ແໜ້ນ ຂອງ flux ສະນະແມ່ເຫຼັກມີປະມານ 7500 Gauss (Gauss), ເຊິ່ງສູງກ່ວາຄວາມ ໜາ ແໜ້ນ ຂອງແມ່ເຫຼັກທີ່ມີຄວາມ ໜາ ແໜ້ນ ຂອງ ferrite (ປະມານ 4000-5000 Gauss). ອອກຫຼາຍ. MPP ມີການສູນເສຍທາດເຫຼັກທີ່ນ້ອຍທີ່ສຸດແລະມີສະຖຽນລະພາບອຸນຫະພູມທີ່ດີທີ່ສຸດໃນບັນດາແກນເຫຼັກ. ເມື່ອກະແສ DC ພາຍນອກຮອດ ISAT ໃນປະຈຸບັນ, ຄ່າ inductance ຫຼຸດລົງຊ້າໆໂດຍບໍ່ມີການເອົາໃຈໃສ່ທັນທີ. MPP ມີປະສິດຕິພາບດີຂື້ນແຕ່ມີຕົ້ນທຶນທີ່ສູງກວ່າແລະໂດຍປົກກະຕິແລ້ວມັນຖືກ ນຳ ໃຊ້ເປັນຕົວປະກອບພະລັງງານແລະການກັ່ນຕອງ EMI ສຳ ລັບເຄື່ອງແປງໄຟຟ້າ.

 

B. Sendust

ໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ - ອາລູມີນຽມເປັນໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກປະກອບດ້ວຍທາດເຫຼັກ, ຊິລິໂຄນແລະອາລູມີນຽມ, ມີຄວາມທົນທານຕໍ່ແມ່ເຫຼັກປະມານ 26 ຫາ 125. ການສູນເສຍທາດເຫຼັກແມ່ນຢູ່ລະຫວ່າງຫຼັກທາດແປ້ງທາດເຫຼັກແລະ MPP ແລະໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກນິກເກີນ. . ຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງຄວາມຫນາແຫນ້ນຂອງ flux ສະນະແມ່ເຫຼັກແມ່ນສູງກ່ວາ MPP, ປະມານ 10500 Gauss. ສະຖຽນລະພາບຂອງອຸນຫະພູມແລະການອີ່ມຕົວຄຸນລັກສະນະໃນປະຈຸບັນແມ່ນຕໍ່າກວ່າ MPP ແລະໂລຫະປະສົມ nickel ທາດເຫຼັກ, ແຕ່ດີກ່ວາທາດແປ້ງທາດເຫຼັກແລະ core ferrite, ແລະຄ່າໃຊ້ຈ່າຍທີ່ກ່ຽວຂ້ອງແມ່ນລາຄາຖືກກວ່າ MPP ແລະໂລຫະປະສົມ nickel ທາດເຫຼັກ. ມັນສ່ວນຫຼາຍແມ່ນໃຊ້ໃນການກັ່ນຕອງ EMI, ວົງຈອນການແກ້ໄຂປັດໃຈພະລັງງານ (PFC) ແລະເຄື່ອງຈັກໄຟຟ້າຂອງຕົວປ່ຽນໄຟຟ້າ.

 

ໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ nickel (ໄຟຟ້າສູງ)

ສ່ວນໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ nickel ແມ່ນເຮັດດ້ວຍເຫລໍກແລະນິກເກີນ. ຄວາມຕ້ານທານຂອງແມ່ເຫຼັກແມ່ນປະມານ 14-200. ການສູນເສຍທາດເຫຼັກແລະຄວາມ ໝັ້ນ ຄົງຂອງອຸນຫະພູມແມ່ນຢູ່ລະຫວ່າງ MPP ແລະໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ - ຊິລິໂຄນ. ແກນໂລຫະປະສົມທາດເຫຼັກ nickel ມີຄວາມ ໜາ ແໜ້ນ ສູງທີ່ສຸດ, ປະມານ 15,000 Gauss, ແລະສາມາດຕ້ານກັບກະແສ DC bias ທີ່ສູງຂື້ນ, ແລະຄຸນລັກສະນະ DC bias ຂອງມັນກໍ່ດີຂື້ນ. ຂອບເຂດການ ນຳ ໃຊ້: ການແກ້ໄຂປັດໃຈພະລັງງານທີ່ໃຊ້ໄດ້, ແຮງກະຕຸ້ນໃນການເກັບຮັກສາພະລັງງານ, ແຮງກະຕຸ້ນການກັ່ນຕອງ, ຕົວປ່ຽນຄວາມຖີ່ສູງຂອງຕົວປ່ຽນແປງຂອງ flyback, ແລະອື່ນໆ.

 

D. ຜົງເຫລັກ

ແກນຜົງທາດເຫຼັກແມ່ນຜະລິດຈາກທາດແປ້ງທາດເຫຼັກທີ່ມີຄວາມບໍລິສຸດສູງເຊິ່ງມີອະນຸພາກຂະ ໜາດ ນ້ອຍຫຼາຍເຊິ່ງກັນແລະກັນຈາກກັນແລະກັນ. ຂະບວນການຜະລິດເຮັດໃຫ້ມັນມີຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດແຈກຢາຍ. ນອກ ເໜືອ ໄປຈາກຮູບຊົງຂອງແຫວນ, ຮູບຊົງຫຼັກຂອງເຫລັກທາດເຫຼັກ ທຳ ມະດາຍັງມີປະເພດ E-type ແລະ stamping. ຄວາມທົນທານຂອງແມ່ເຫຼັກຂອງແກນເຫລັກປະມານ 10 ຫາ 75, ແລະຄວາມ ໜາ ແໜ້ນ ຂອງເຫລໍກທີ່ອີ່ມຕົວສູງແມ່ນປະມານ 15000 Gauss. ໃນບັນດາເສົາເຫລັກທາດເຫລັກ, ທາດເຫລັກທາດເຫຼັກມີການສູນເສຍທາດເຫຼັກສູງທີ່ສຸດແຕ່ມີຕົ້ນທຶນຕໍ່າທີ່ສຸດ.

ຮູບສະແດງ 3 ສະແດງໃຫ້ເຫັນເສັ້ນໂຄ້ງ BH ຂອງໂຮງງານຜະລິດທາດເຫຼັກ manganese-zinc ferrite ທີ່ຜະລິດໂດຍ TDK ແລະເຫລໍກຜົງ -52 ແລະ -2 ຜະລິດໂດຍ MICROMETALS; ຄວາມ ໜາ ແໜ້ນ ຂອງແມ່ເຫລັກທີ່ກ່ຽວຂ້ອງກັບທາດເຫຼັກ manganese-zinc ferrite ແມ່ນສູງກ່ວາຫຼາຍກ່ວາທາດເຫຼັກແປ້ງແລະອີ່ມຕົວຄວາມ ໜາ ແໜ້ນ ຂອງແມ່ເຫລັກຍັງແຕກຕ່າງກັນຫລາຍ, ferrite ແມ່ນປະມານ 5000 Gauss ແລະທາດເຫລັກຫຼັກແມ່ນຫລາຍກວ່າ 10000 Gauss.

图片3   3

ຮູບ 3. ເສັ້ນໂຄ້ງ BH ຂອງ ferrite manganese-zinc ແລະເຫຼັກຜົງເຫຼັກເສດຂອງວັດສະດຸທີ່ແຕກຕ່າງກັນ

 

ສະຫລຸບລວມແລ້ວ, ຄຸນລັກສະນະການອີ່ມຕົວຂອງແກນເຫຼັກແມ່ນແຕກຕ່າງກັນ; ເມື່ອປະຈຸບັນການອີ່ມຕົວສູງເກີນ, ຄວາມຕ້ານທານຂອງແມ່ເຫຼັກຂອງແກນ ferrite ຈະຫຼຸດລົງຢ່າງໄວວາ, ໃນຂະນະທີ່ຫຼັກທາດແປ້ງທາດເຫຼັກກໍ່ສາມາດຫຼຸດລົງຢ່າງຊ້າໆ. ຮູບສະແດງ 4 ສະແດງເຖິງຄຸນລັກສະນະຫຼຸດລົງຂອງແມ່ເຫຼັກຂອງແກນເຫຼັກຜົງທີ່ມີຄວາມທົນທານຕໍ່ແມ່ເຫຼັກແລະ ferrite ທີ່ມີຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດພາຍໃຕ້ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ນີ້ຍັງອະທິບາຍເຖິງການກະຕຸ້ນຂອງແກນ ferrite, ເພາະວ່າຄວາມຫລາກຫລາຍຂອງ permeability ຫຼຸດລົງຢ່າງໄວວາເມື່ອແກນໄດ້ອີ່ມຕົວ, ດັ່ງທີ່ເຫັນໄດ້ຈາກສົມຜົນ (1), ມັນຍັງເຮັດໃຫ້ແຮງກະຕຸ້ນຫຼຸດລົງຢ່າງໄວ; ໃນຂະນະທີ່ແກນຜົງທີ່ມີຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດແຈກຢາຍ, ຄວາມຕ້ານທານຂອງແມ່ເຫຼັກອັດຕາຫຼຸດລົງຊ້າເມື່ອແກນທາດເຫຼັກຖືກອີ່ມຕົວ, ສະນັ້ນການກະຕຸ້ນຫຼຸດລົງຄ່ອຍໆ, ນັ້ນແມ່ນ, ມັນມີຄຸນລັກສະນະ DC ອະຄະຕິທີ່ດີກວ່າ. ໃນການ ນຳ ໃຊ້ ໝໍ້ ແປງໄຟຟ້າ, ຄຸນລັກສະນະນີ້ແມ່ນມີຄວາມ ສຳ ຄັນຫຼາຍ; ຖ້າລັກສະນະການອີ່ມຕົວຊ້າຂອງຕົວ inductor ບໍ່ດີ, ກະແສໄຟຟ້າ inductor ຈະຂື້ນກັບກະແສການອີ່ມຕົວ, ແລະການຫຼຸດລົງຂອງການກະຕຸ້ນຢ່າງກະທັນຫັນຈະເຮັດໃຫ້ຄວາມກົດດັນໃນປະຈຸບັນຂອງໄປເຊຍກັນປ່ຽນຂື້ນສູງຂື້ນ, ເຊິ່ງງ່າຍທີ່ຈະສ້າງຄວາມເສຍຫາຍ.

图片3    4

ຮູບ 4. ຄຸນລັກສະນະຫຼຸດລົງຂອງແມ່ເຫຼັກຂອງແກນທາດເຫຼັກຜົງແລະທາດເຫຼັກ ferrite ທີ່ມີຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດພາຍໃຕ້ຄວາມເຂັ້ມແຂງຂອງສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນ.

 

ຄຸນລັກສະນະໄຟຟ້າ Inductor ແລະໂຄງສ້າງຊຸດ

ເມື່ອອອກແບບຕົວປ່ຽນຕົວປ່ຽນແລະເລືອກ inductor, ຄ່າ inductance value L, impedance Z, AC resistance ACR ແລະ Q value (ປັດໄຈທີ່ມີຄຸນນະພາບ), IDC ແລະ ISAT ປະຈຸບັນ, ແລະການສູນເສຍຫຼັກ (ການສູນເສຍຫຼັກ) ແລະຄຸນລັກສະນະໄຟຟ້າທີ່ ສຳ ຄັນອື່ນໆແມ່ນທັງ ໝົດ ທີ່ຕ້ອງ ໄດ້ຮັບການພິຈາລະນາ. ນອກຈາກນັ້ນ, ໂຄງປະກອບການຫຸ້ມຫໍ່ຂອງເຄື່ອງ inductor ຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຂະ ໜາດ ຂອງການຮົ່ວໄຫຼຂອງແມ່ເຫຼັກ, ເຊິ່ງມັນກໍ່ສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ EMI. ຕໍ່ໄປນີ້ຈະສົນທະນາກ່ຽວກັບຄຸນລັກສະນະທີ່ກ່າວມາຂ້າງເທິງແຍກຕ່າງຫາກເປັນການພິຈາລະນາ ສຳ ລັບການເລືອກ inductors.

1. ມູນຄ່າ Inductance (L)

ຄ່າ inductance ຂອງ inductor ແມ່ນພາລາມິເຕີພື້ນຖານທີ່ ສຳ ຄັນທີ່ສຸດໃນການອອກແບບວົງຈອນ, ແຕ່ຕ້ອງກວດເບິ່ງວ່າມູນຄ່າ inductance ມີຄວາມ ໝັ້ນ ຄົງຢູ່ທີ່ຄວາມຖີ່ຂອງການເຮັດວຽກຫລືບໍ່. ມູນຄ່ານາມມະຍົດຂອງການ inductance ມັກຖືກວັດແທກຢູ່ທີ່ 100 kHz ຫຼື 1 MHz ໂດຍບໍ່ມີຄວາມລໍາອຽງ DC ພາຍນອກ. ແລະເພື່ອຮັບປະກັນຄວາມເປັນໄປໄດ້ຂອງການຜະລິດແບບອັດຕະໂນມັດມະຫາຊົນ, ຄວາມທົນທານຂອງຜູ້ ນຳ ໃຊ້ແມ່ນປົກກະຕິ± 20% (M) ແລະ± 30% (N). ຮູບສະແດງ 5 ແມ່ນເສັ້ນສະແດງກາຍະລັກສະນະ inductance-frequency ຂອງຕົວຊີ້ວັດ Taiyo Yuden inductor NR4018T220M ທີ່ວັດແທກດ້ວຍວັດ LCR ຂອງ Wayne Kerr. ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບ, ເສັ້ນໂຄ້ງມູນຄ່າ inductance ຂ້ອນຂ້າງຮາບພຽງກ່ອນ 5 MHz, ແລະມູນຄ່າ inductance ເກືອບຈະຖືວ່າເປັນຄ່າຄົງທີ່. ໃນວົງແຫວນຄວາມຖີ່ສູງເນື່ອງຈາກຄວາມສະທ້ອນທີ່ສ້າງຂື້ນໂດຍຄວາມສາມາດແລະການກະຕຸ້ນຂອງກາຝາກ, ຄ່າຂອງການກະຕຸ້ນຈະເພີ່ມຂື້ນ. ຄວາມຖີ່ຂອງການ resonance ນີ້ເອີ້ນວ່າຄວາມຖີ່ຂອງການຕໍ່ຕ້ານດ້ວຍຕົນເອງ (SRF), ເຊິ່ງປົກກະຕິແລ້ວມັນຕ້ອງມີຄວາມສູງຫຼາຍກ່ວາຄວາມຖີ່ຂອງການເຮັດວຽກ.

图片5  5

ຮູບສະແດງ 5, Taiyo Yuden NR4018T220M ແຜນວາດການວັດແທກລັກສະນະຄວາມຖີ່ຂອງການ inductance-frequency

 

2. ຄວາມປະທັບໃຈ (Z)

ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 6, ແຜນວາດສະກັດກັ້ນຍັງສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກການປະຕິບັດຂອງການກະຕຸ້ນໃນຄວາມຖີ່ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ຄວາມກົດດັນຂອງຕົວກະຕຸ້ນແມ່ນປະມານອັດຕາສ່ວນກັບຄວາມຖີ່ (Z = 2πfL), ສະນັ້ນ, ຄວາມຖີ່ທີ່ສູງຂື້ນ, ປະຕິກິລິຍາຈະມີຂະ ໜາດ ໃຫຍ່ກ່ວາຄວາມຕ້ານທານຂອງ AC, ສະນັ້ນການຂັດຂວາງປະຕິບັດຕົວຄືກັບ inductance ບໍລິສຸດ (ໄລຍະແມ່ນ90˚). ໃນຄວາມຖີ່ສູງ, ຍ້ອນຜົນກະທົບຂອງກາຝາກ, ຈຸດຄວາມຖີ່ຂອງການຍັບຍັ້ງຕົວຂອງຕົວເອງສາມາດເບິ່ງເຫັນໄດ້. ຫຼັງຈາກຈຸດນີ້, ການຂັດຂວາງຫຼຸດລົງແລະກາຍເປັນຄວາມສາມາດ, ແລະໄລຍະປ່ຽນແປງຄ່ອຍໆເປັນ -90 ˚.

图片6  6

3. ຄ່າ Q ແລະຄວາມຕ້ານທານ AC (ACR)

Q ມູນຄ່າໃນ ຄຳ ນິຍາມຂອງການກະ ທຳ ແມ່ນອັດຕາສ່ວນຂອງປະຕິກິລິຍາກັບການຕໍ່ຕ້ານ, ນັ້ນແມ່ນອັດຕາສ່ວນຂອງຈິນຕະນາການກັບສ່ວນທີ່ແທ້ຈິງຂອງການກະທົບກະເທືອນ, ຄືໃນສູດ (2).

图片7

(2)

ບ່ອນທີ່ XL ແມ່ນປະຕິກິລິຍາຂອງ inductor, ແລະ RL ແມ່ນຄວາມຕ້ານທານ AC ຂອງ inductor.

ໃນລະດັບຄວາມຖີ່ຂອງຄວາມຖີ່ຕ່ ຳ, ຄວາມຕ້ານທານ AC ແມ່ນໃຫຍ່ກ່ວາປະຕິກິລິຍາທີ່ເກີດຈາກການກະຕຸ້ນ, ສະນັ້ນມູນຄ່າ Q ຂອງມັນແມ່ນຕໍ່າຫຼາຍ; ຍ້ອນວ່າຄວາມຖີ່ຂອງການເພີ່ມຂື້ນ, ປະຕິກິລິຍາ (ປະມານ2πfL) ຈະໃຫຍ່ແລະໃຫຍ່, ເຖິງແມ່ນວ່າຄວາມຕ້ານທານເນື່ອງຈາກຜົນກະທົບຂອງຜິວຫນັງ (ຜົນກະທົບຂອງຜິວຫນັງ) ແລະຄວາມໃກ້ຄຽງ (ຜົນກະທົບໃກ້ຄຽງ) ຜົນກະທົບຈະກາຍເປັນຂະ ໜາດ ໃຫຍ່ຂື້ນ, ແລະຄ່າ Q ຍັງເພີ່ມຂື້ນເລື້ອຍໆ ; ເມື່ອເຂົ້າໃກ້ກັບ SRF, ປະຕິກິລິຍາແບບ inductive ຖືກຊົດເຊີຍຄ່ອຍໆໂດຍປະຕິກິລິຍາທີ່ມີຄວາມສາມາດ, ແລະມູນຄ່າ Q ຄ່ອຍໆກາຍເປັນນ້ອຍລົງ; ໃນເວລາທີ່ SRF ກາຍເປັນສູນ, ເນື່ອງຈາກວ່າປະຕິກິລິຍາ inductive ແລະ reactance capacitive ແມ່ນຫມົດດຽວກັນຫາຍໄປ. ຮູບສະແດງ 7 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມ ສຳ ພັນລະຫວ່າງມູນຄ່າ Q ແລະຄວາມຖີ່ຂອງ NR4018T220M, ແລະຄວາມ ສຳ ພັນແມ່ນຮູບຊົງຂອງລະຄັງກັນ.

图片8  7

ຮູບທີ 7. ຄວາມ ສຳ ພັນລະຫວ່າງມູນຄ່າ Q ແລະຄວາມຖີ່ຂອງຕົວປະຕິບັດການ Taiyo Yuden inductor NR4018T220M

ໃນແຖບຄວາມຖີ່ຂອງການສະ ໝັກ, ມູນຄ່າ Q ສູງກວ່າ, ຍິ່ງດີຂື້ນ; ມັນຫມາຍຄວາມວ່າປະຕິກິລິຍາຂອງມັນແມ່ນໃຫຍ່ກວ່າແຮງຕ້ານທານ AC. ເວົ້າໂດຍທົ່ວໄປ, ຄຸນຄ່າຂອງ Q ທີ່ດີທີ່ສຸດແມ່ນຢູ່ຂ້າງເທິງ 40, ນັ້ນ ໝາຍ ຄວາມວ່າຄຸນນະພາບຂອງຜູ້ ນຳ ໃຊ້ແມ່ນດີ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ໂດຍທົ່ວໄປເມື່ອຄວາມລໍາອຽງຂອງ DC ເພີ່ມຂື້ນ, ມູນຄ່າ inductance ຈະຫຼຸດລົງແລະຄ່າ Q ກໍ່ຈະຫຼຸດລົງເຊັ່ນກັນ. ຖ້າໃຊ້ເສັ້ນລວດຫຼືສາຍລວດ enameled ຫຼາຍສາຍ, ມີຜົນຕໍ່ຜິວ ໜັງ, ນັ້ນແມ່ນການຕໍ່ຕ້ານ AC, ສາມາດຫຼຸດລົງໄດ້, ແລະມູນຄ່າ Q ຂອງຕົວປະດິດກໍ່ສາມາດເພີ່ມຂື້ນໄດ້.

ຄວາມຕ້ານທານຂອງ DC DCR ໂດຍທົ່ວໄປແມ່ນຖືວ່າເປັນການຕໍ່ຕ້ານ DC ຂອງສາຍທອງແດງ, ແລະຄວາມຕ້ານທານສາມາດຄິດໄລ່ໄດ້ຕາມເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງເສັ້ນລວດແລະຄວາມຍາວ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ສ່ວນປະກອບ SMD ຕ່ ຳ ທີ່ສຸດໃນປະຈຸບັນຈະ ນຳ ໃຊ້ການເຊື່ອມໂລຫະ ultrasonic ເພື່ອເຮັດໃຫ້ແຜ່ນທອງແດງຂອງ SMD ຢູ່ທີ່ປາຍລົມ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຍ້ອນວ່າສາຍທອງແດງບໍ່ຍາວແລະມູນຄ່າການຕໍ່ຕ້ານບໍ່ສູງ, ຄວາມຕ້ານທານຂອງການເຊື່ອມໂລຫະມັກຈະມີອັດຕາສ່ວນຫຼາຍຂອງການຕໍ່ຕ້ານຂອງ DC ລວມ. ເອົາຕົວເຄື່ອງ SMD inductor CLF6045NIT-1R5N ຂອງ TDK ຂອງ TDK ເປັນຕົວຢ່າງ, ຄວາມຕ້ານທານ DC ທີ່ວັດແທກແມ່ນ14.6mΩ, ແລະຄວາມຕ້ານທານ DC ໄດ້ຄິດໄລ່ໂດຍອີງໃສ່ເສັ້ນຜ່າສູນກາງຂອງເສັ້ນລວດແລະຄວາມຍາວແມ່ນ12.1mΩ. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການຕໍ່ຕ້ານການເຊື່ອມໂລຫະນີ້ກວມເອົາປະມານ 17% ຂອງຄວາມຕ້ານທານໂດຍລວມຂອງ DC.

ການຕໍ່ຕ້ານ ACR ມີຜົນກະທົບຕໍ່ຜິວຫນັງແລະມີຜົນກະທົບໃກ້ຄຽງ, ເຊິ່ງຈະເຮັດໃຫ້ ACR ເພີ່ມຂື້ນດ້ວຍຄວາມຖີ່; ໃນການ ນຳ ໃຊ້ແຮງຈູງໃຈທົ່ວໄປ, ເພາະວ່າສ່ວນປະກອບ AC ແມ່ນຕໍ່າກ່ວາສ່ວນປະກອບ DC ຫຼາຍ, ອິດທິພົນທີ່ເກີດຈາກ ACR ແມ່ນບໍ່ຈະແຈ້ງ; ແຕ່ໃນເວລາໂຫຼດເບົາ, ເພາະວ່າສ່ວນປະກອບ DC ຖືກຫຼຸດລົງ, ການສູນເສຍທີ່ເກີດຈາກ ACR ບໍ່ສາມາດຖືກລະເລີຍ. ຜົນກະທົບຂອງຜິວຫນັງຫມາຍຄວາມວ່າພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂ AC, ການກະຈາຍກະແສໄຟຟ້າພາຍໃນຂອງກະແສໄຟຟ້າແມ່ນບໍ່ເທົ່າກັນແລະສຸມໃສ່ ໜ້າ ດິນຂອງເສັ້ນລວດ, ເຊິ່ງເຮັດໃຫ້ມີການຫຼຸດຜ່ອນພື້ນທີ່ຂ້າມຂອງເສັ້ນລວດທີ່ເທົ່າທຽມກັນ, ເຊິ່ງໃນທາງກັບກັນເພີ່ມຄວາມຕ້ານທານທຽບເທົ່າຂອງສາຍກັບ ຄວາມຖີ່. ນອກຈາກນີ້, ໃນການລວດເສັ້ນລວດ, ສາຍທີ່ຢູ່ຕິດກັນຈະເຮັດໃຫ້ມີການເພີ່ມແລະການຫັກຂອງທົ່ງແມ່ເຫຼັກເນື່ອງຈາກກະແສໄຟຟ້າ, ດັ່ງນັ້ນກະແສໄຟຟ້າຈະສຸມໃສ່ ໜ້າ ດິນທີ່ຕິດກັບສາຍ (ຫລືພື້ນທີ່ໄກທີ່ສຸດ, ຂື້ນກັບທິດທາງຂອງກະແສໄຟຟ້າ) ), ເຊິ່ງກໍ່ໃຫ້ເກີດການຂັດຂວາງສາຍທີ່ທຽບເທົ່າ. ປະກົດການທີ່ພື້ນທີ່ຫຼຸດລົງແລະຄວາມຕ້ານທານທຽບເທົ່າເພີ່ມຂື້ນແມ່ນອັນທີ່ເອີ້ນວ່າຜົນກະທົບໃກ້ຄຽງ; ໃນການປະຕິບັດ inductance ຂອງ winding multilayer, ຜົນກະທົບໃກ້ຄຽງແມ່ນຈະແຈ້ງກວ່າເກົ່າ.

图片9  8

ຮູບສະແດງ 8 ສະແດງໃຫ້ເຫັນຄວາມ ສຳ ພັນລະຫວ່າງຄວາມຕ້ານທານ AC ແລະຄວາມຖີ່ຂອງເຄື່ອງສາຍ SMD inductor NR4018T220M. ໃນຄວາມຖີ່ຂອງ 1kHz, ຄວາມຕ້ານທານແມ່ນປະມານ360mΩ; ທີ່ 100kHz, ຄວາມຕ້ານທານສູງເຖີງ775mΩ; ຢູ່ທີ່ 10MHz, ມູນຄ່າການຕໍ່ຕ້ານຢູ່ໃກ້ກັບ160Ω. ເມື່ອປະເມີນການສູນເສຍທອງແດງ, ການຄິດໄລ່ຕ້ອງພິຈາລະນາ ACR ທີ່ເກີດຈາກຜົນກະທົບຂອງຜິວຫນັງແລະຄວາມໃກ້ຄຽງ, ແລະດັດແປງມັນໃຫ້ເປັນສູດ (3).

4. ກະແສການອີ່ມຕົວ (ISAT)

ISAT ປະຈຸບັນການອີ່ມຕົວໂດຍທົ່ວໄປແມ່ນຄວາມ ລຳ ອຽງໃນປະຈຸບັນເມື່ອມູນຄ່າ inductance ໄດ້ຖືກເອົາໃຈໃສ່ເຊັ່ນ: 10%, 30%, ຫຼື 40%. ສຳ ລັບ ferrite ຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດ, ເພາະວ່າລັກສະນະການອີ່ມຕົວຂອງມັນໃນປະຈຸບັນແມ່ນໄວຫຼາຍ, ບໍ່ມີຄວາມແຕກຕ່າງກັນຫຼາຍລະຫວ່າງ 10% ແລະ 40%. ອ້າງເຖິງຮູບທີ 4. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຖ້າມັນເປັນແກນທາດແປ້ງທາດເຫຼັກ (ເຊັ່ນ: ຕົວຊີ້ວັດທີ່ມີກາປະທັບ), ເສັ້ນໂຄ້ງການອີ່ມຕົວແມ່ນຂ້ອນຂ້າງອ່ອນ, ດັ່ງທີ່ສະແດງຢູ່ໃນຮູບທີ 9, ຄວາມລໍາອຽງໃນປະຈຸບັນຢູ່ທີ່ 10% ຫຼື 40% ຂອງຄວາມຮັບຜິດຊອບຂອງການກະຕຸ້ນ. ແຕກຕ່າງກັນ, ສະນັ້ນການອີ່ມຕົວຂອງມູນຄ່າໃນປະຈຸບັນຈະໄດ້ຮັບການປຶກສາຫາລືແຍກຕ່າງຫາກ ສຳ ລັບສອງສ່ວນຂອງທາດເຫຼັກດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້.

ສຳ ລັບ ferrite ຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດ, ມັນສົມເຫດສົມຜົນທີ່ຈະໃຊ້ ISAT ເປັນຂີດ ຈຳ ກັດດ້ານເທິງຂອງກະແສໄຟຟ້າສູງສຸດ ສຳ ລັບການ ນຳ ໃຊ້ວົງຈອນ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ຖ້າມັນເປັນທາດແປ້ງທາດເຫຼັກ, ເນື່ອງຈາກລັກສະນະການອີ່ມຕົວຊ້າ, ມັນຈະບໍ່ມີບັນຫາຫຍັງເຖິງແມ່ນວ່າກະແສໄຟຟ້າສູງສຸດຂອງວົງຈອນສະ ໝັກ ເກີນ ISAT. ດັ່ງນັ້ນ, ຄຸນລັກສະນະຫຼັກຂອງທາດເຫຼັກນີ້ແມ່ນ ເໝາະ ສົມທີ່ສຸດ ສຳ ລັບການປ່ຽນເຄື່ອງ ນຳ ໃຊ້. ພາຍໃຕ້ພາລະ ໜັກ, ເຖິງວ່າຄ່າຂອງແຮງກະຕຸ້ນຍັງຕ່ ຳ, ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນຮູບທີ 9, ປັດຈຸບັນປັດຈຸບັນແມ່ນສູງ, ແຕ່ຄວາມທົນທານຂອງກະແສໄຟຟ້າໃນປະຈຸບັນແມ່ນສູງ, ສະນັ້ນມັນຈະບໍ່ເປັນບັນຫາ. ພາຍໃຕ້ການໂຫຼດເບົາ, ມູນຄ່າຂອງການກະຕຸ້ນຂອງ inductor ມີຂະ ໜາດ ໃຫຍ່ຂື້ນ, ເຊິ່ງຊ່ວຍຫຼຸດຜ່ອນກະແສໄຟຟ້າຂອງກະແສໄຟຟ້າ, ເຮັດໃຫ້ການສູນເສຍທາດເຫຼັກຫຼຸດລົງ. ຮູບສະແດງ 9 ປຽບທຽບເສັ້ນໂຄ້ງທີ່ອີ່ມຕົວໃນປະຈຸບັນຂອງ TDK ທີ່ມີບາດແຜ ferrite SLF7055T1R5N ແລະທາດແປ້ງທາດເຫຼັກທີ່ປະທັບຕົວ SPM6530T1R5M ພາຍໃຕ້ມູນຄ່າການສະແດງຊື່ດຽວກັນ.

图片9   9

ຮູບສະແດງທີ 9. ການອີ່ມຕົວເສັ້ນໂຄ້ງຂອງປະຈຸບັນຂອງ ferrite ບາດແຜແລະທາດແປ້ງທາດເຫຼັກທີ່ປະທັບຢູ່ພາຍໃຕ້ມູນຄ່າການສະແດງອອກແບບດຽວກັນ

5. ກະແສທີ່ຖືກປະເມີນ (IDC)

ມູນຄ່າ IDC ແມ່ນຄວາມລໍາອຽງຂອງ DC ເມື່ອອຸນຫະພູມຂອງ inductor ສູງເຖິງTr˚C. ຂໍ້ມູນສະເພາະຍັງຊີ້ບອກມູນຄ່າການຕໍ່ຕ້ານ DC ຂອງມັນຢູ່ RDC ທີ່20˚C. ອີງຕາມຕົວຄູນອຸນຫະພູມຂອງສາຍທອງແດງແມ່ນປະມານ 3,930 ppm, ເມື່ອອຸນຫະພູມຂອງ Tr ເພີ່ມຂື້ນ, ມູນຄ່າການຕໍ່ຕ້ານຂອງມັນແມ່ນ RDC_Tr = RDC (1 + 0.00393Tr), ແລະການໃຊ້ພະລັງງານຂອງມັນແມ່ນ PCU = I2DCxRDC. ການສູນເສຍທອງແດງນີ້ຖືກລະລາຍຢູ່ເທິງ ໜ້າ ຜີ, ແລະຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນΘTHຂອງຕົວເຊື່ອມສາມາດຄິດໄລ່ໄດ້:

图片13(2)

ຕາຕະລາງ 2 ໝາຍ ເຖິງເອກະສານຂໍ້ມູນຂອງຊຸດ TDK VLS6045EX (6.0 × 6.0 × 4.5mm), ແລະຄິດໄລ່ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນໃນເວລາທີ່ອຸນຫະພູມສູງຂື້ນ 40 .C. ແນ່ນອນວ່າ, ສຳ ລັບຕົວເຊື່ອມຕໍ່ຂອງຊຸດແລະຂະ ໜາດ ດຽວກັນ, ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນທີ່ຄິດໄລ່ແມ່ນເກືອບເທົ່າກັນຍ້ອນພື້ນທີ່ລະບາຍຄວາມຮ້ອນດ້ານດຽວກັນ; ເວົ້າອີກຢ່າງ ໜຶ່ງ, IDC ທີ່ຖືກຈັດອັນດັບປັດຈຸບັນຂອງຕົວຊີ້ວັດທີ່ແຕກຕ່າງກັນສາມາດຖືກປະເມີນໄດ້. ຊຸດທີ່ແຕກຕ່າງກັນ (ຊຸດ) ຂອງ inductors ມີຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນທີ່ແຕກຕ່າງກັນ. ຕາຕະລາງ 3 ປຽບທຽບຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂອງຕົວປະດິດຂອງຊຸດ TDK VLS6045EX (ແບບປົກເຄິ່ງ) ແລະແບບ SPM6530 (ປະເພດແມ່ພິມ). ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂະ ໜາດ ໃຫຍ່, ອຸນຫະພູມຈະສູງຂື້ນເມື່ອຜະລິດກະແສໄຟຟ້າໄຫຼຜ່ານກະແສການໂຫຼດ; ຖ້າບໍ່ດັ່ງນັ້ນ, ຕ່ໍາກວ່າ.

图片14  (2)

ຕາຕະລາງ 2. ຄວາມຕ້ານທານຕໍ່ຄວາມຮ້ອນຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າຊຸດ VLS6045EX ໃນເວລາທີ່ອຸນຫະພູມສູງ40˚C

ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຕາຕະລາງ 3 ວ່າເຖິງແມ່ນວ່າຂະ ໜາດ ຂອງຕົວຊີ້ວັດແມ່ນຄ້າຍຄືກັນ, ຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂອງແຮງບັນດານປະທັບຢູ່ໃນລະດັບຕ່ ຳ, ນັ້ນກໍ່ຄືການລະບາຍຄວາມຮ້ອນແມ່ນດີກວ່າ.

图片15  (3)

ຕາຕະລາງ 3. ການປຽບທຽບຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຂອງຕົວເຊື່ອມຕໍ່ທີ່ແຕກຕ່າງກັນ.

 

6. ການສູນເສຍຫຼັກ

ການສູນເສຍຫຼັກ, ທີ່ເອີ້ນວ່າການສູນເສຍທາດເຫຼັກ, ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນມາຈາກການສູນເສຍປັດຈຸບັນແລະການສູນເສຍໃນປະຈຸບັນ. ຂະ ໜາດ ຂອງການສູນເສຍປັດຈຸບັນສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນຂື້ນກັບວ່າວັດຖຸຫຼັກແມ່ນງ່າຍຕໍ່ການ ດຳ ເນີນການຫຼືບໍ່; ຖ້າຫາກວ່າການປະຕິບັດງານສູງ, ນັ້ນແມ່ນ, ຄວາມຕ້ານທານຕໍ່າ, ການສູນເສຍປັດຈຸບັນແມ່ນສູງ, ແລະຖ້າຄວາມຕ້ານທານຂອງ ferrite ສູງ, ການສູນເສຍປັດຈຸບັນແມ່ນຂ້ອນຂ້າງຕໍ່າ. ການສູນເສຍໃນປະຈຸບັນ Eddy ຍັງກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມຖີ່. ຄວາມຖີ່ທີ່ສູງຂື້ນ, ການສູນເສຍປັດຈຸບັນທີ່ໃຫຍ່ຂື້ນ. ດັ່ງນັ້ນ, ວັດສະດຸຫຼັກຈະ ກຳ ນົດຄວາມຖີ່ຂອງການເຮັດວຽກທີ່ ເໝາະ ສົມຂອງແກນ. ໂດຍທົ່ວໄປແລ້ວ, ຄວາມຖີ່ໃນການເຮັດວຽກຂອງແກນຜົງທາດເຫຼັກສາມາດບັນລຸເຖິງ 1MHz, ແລະຄວາມຖີ່ໃນການເຮັດວຽກຂອງ ferrite ສາມາດບັນລຸ 10MHz. ຖ້າຄວາມຖີ່ຂອງການປະຕິບັດງານເກີນຄວາມຖີ່ນີ້, ການສູນເສຍປັດຈຸບັນຈະເພີ່ມຂື້ນຢ່າງໄວວາແລະອຸນຫະພູມຫຼັກຂອງທາດເຫຼັກກໍ່ຈະເພີ່ມຂື້ນເຊັ່ນກັນ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ດ້ວຍການພັດທະນາຢ່າງວ່ອງໄວຂອງວັດສະດຸຫຼັກຂອງເຫລໍກ, ເສົາເຫຼັກທີ່ມີຄວາມຖີ່ໃນການເຮັດວຽກສູງຄວນຈະຢູ່ອ້ອມຮອບ.

ການສູນເສຍທາດເຫຼັກອີກປະການ ໜຶ່ງ ແມ່ນການສູນເສຍຂອງ hysteresis, ເຊິ່ງເປັນສັດສ່ວນກັບພື້ນທີ່ທີ່ປິດດ້ວຍເສັ້ນໂຄ້ງຂອງ hysteresis, ເຊິ່ງກ່ຽວຂ້ອງກັບຄວາມກວ້າງຂອງ swing ຂອງສ່ວນປະກອບ AC ຂອງກະແສໄຟຟ້າ; ຍິ່ງກວ່າການແກວ່ງ AC, ຍິ່ງມີການສູນເສຍ hysteresis.

ໃນວົງຈອນທຽບເທົ່າຂອງ inductor, ຕົວຕ້ານທານທີ່ເຊື່ອມຕໍ່ຂະຫນານກັບ inductor ແມ່ນມັກໃຊ້ເພື່ອສະແດງການສູນເສຍທາດເຫຼັກ. ໃນເວລາທີ່ຄວາມຖີ່ເທົ່າກັບ SRF, ປະຕິກິລິຍາພາຍໃນແລະປະຕິກິລິຍາຍົກເລີກຍົກເລີກ, ແລະປະຕິກິລິຍາທຽບເທົ່າແມ່ນສູນ. ໃນເວລານີ້, ການຂັດຂວາງຂອງ inductor ແມ່ນທຽບເທົ່າກັບການຕໍ່ຕ້ານການສູນເສຍທາດເຫຼັກໃນໄລຍະທີ່ມີຄວາມຕ້ານທານ winding, ແລະການຕໍ່ຕ້ານການສູນເສຍທາດເຫຼັກແມ່ນມີຂະ ໜາດ ໃຫຍ່ກ່ວາຄວາມຕ້ານທານຂອງ winding, ສະນັ້ນການຂັດຂວາງທີ່ SRF ແມ່ນປະມານເທົ່າກັບຄວາມຕ້ານທານການສູນເສຍທາດເຫຼັກ. ເອົາຕົວໄຟທີ່ມີແຮງດັນຕ່ ຳ ເປັນຕົວຢ່າງ, ການຕໍ່ຕ້ານການສູນເສຍທາດເຫຼັກຂອງມັນແມ່ນປະມານ20kΩ. ຖ້າແຮງດັນຂອງມູນຄ່າທີ່ມີປະສິດຕິຜົນຢູ່ທັງສອງສົ້ນຂອງ inductor ຖືກຄາດວ່າຈະເປັນ 5V, ການສູນເສຍທາດເຫຼັກຂອງມັນແມ່ນປະມານ 1,25mW, ເຊິ່ງຍັງສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າການຕໍ່ຕ້ານການສູນເສຍທາດເຫຼັກຂະ ໜາດ ໃຫຍ່ຈະດີກວ່າ.

7. ໂຄງສ້າງໄສ້

ໂຄງປະກອບການຫຸ້ມຫໍ່ຂອງຕົວປະກອບ ferrite ປະກອບມີເຄື່ອງປ້ອງກັນທີ່ບໍ່ມີການປົກປ້ອງ, ເຄິ່ງໄສ້ດ້ວຍກາວແມ່ເຫຼັກ, ແລະມີການປ້ອງກັນ, ແລະມີຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດທີ່ມີການພິຈາລະນາຢູ່ໃນທັງສອງຢ່າງ. ແນ່ນອນ, ຊ່ອງຫວ່າງທາງອາກາດຈະມີການຮົ່ວໄຫຼຂອງແມ່ເຫຼັກ, ແລະໃນກໍລະນີທີ່ຮ້າຍແຮງທີ່ສຸດ, ມັນຈະແຊກແຊງວົງຈອນສັນຍານຂະ ໜາດ ນ້ອຍທີ່ຢູ່ອ້ອມຮອບ, ຫຼືຖ້າມີວັດສະນະແມ່ເຫຼັກຢູ່ໃກ້ໆ, ການກະຕຸ້ນຂອງມັນກໍ່ຈະປ່ຽນໄປເຊັ່ນກັນ. ໂຄງປະກອບການຫຸ້ມຫໍ່ອີກອັນ ໜຶ່ງ ແມ່ນເຄື່ອງປະດັບຜົງເຫລໍກ. ເນື່ອງຈາກວ່າມັນບໍ່ມີຊ່ອງຫວ່າງຢູ່ໃນຕົວ inductor ແລະໂຄງສ້າງຂອງ winding ແມ່ນແຂງ, ບັນຫາຂອງການກະຈາຍສະຫນາມແມ່ເຫຼັກແມ່ນຂ້ອນຂ້າງນ້ອຍ. ຮູບທີ 10 ແມ່ນການ ນຳ ໃຊ້ຟັງຊັນ FFT ຂອງ oscilloscope RTO 1004 ເພື່ອວັດແທກຂະ ໜາດ ຂອງສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກທີ່ຮົ່ວໄຫຼໃນລະດັບຄວາມສູງ 3 ມມຂ້າງເທິງແລະດ້ານຂ້າງຂອງຕົວຊີ້ວັດທີ່ຖືກທັບ. ຕາຕະລາງ 4 ບັນຊີລາຍຊື່ການປຽບທຽບສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກທີ່ຮົ່ວໄຫຼຂອງຕົວເຊື່ອມຕໍ່ໂຄງສ້າງຂອງຊຸດຕ່າງໆ. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ວ່າ inductors ທີ່ບໍ່ຖືກປົກປ້ອງມີການຮົ່ວໄຫຼຂອງແມ່ເຫຼັກທີ່ຮ້າຍແຮງທີ່ສຸດ; ຕົວປະທັບທີ່ມີສະແຕມມີການຮົ່ວໄຫຼຂອງແມ່ເຫຼັກຂະ ໜາດ ນ້ອຍທີ່ສຸດ, ສະແດງໃຫ້ເຫັນຜົນກະທົບທີ່ດີທີ່ສຸດໃນການປ້ອງກັນແມ່ເຫຼັກ. . ຄວາມແຕກຕ່າງຂອງຂະ ໜາດ ຂອງສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກທີ່ຮົ່ວໄຫຼຂອງຕົວຕັ້ງໄຟຂອງໂຄງສ້າງສອງຢ່າງນີ້ແມ່ນປະມານ 14dB, ເຊິ່ງເກືອບເກືອບ 5 ເທົ່າ.

10图片16

ຮູບທີ 10. ຂະ ໜາດ ຂອງສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກທີ່ຮົ່ວໄຫຼວັດແທກຢູ່ທີ່ 3 ມມຂ້າງເທິງແລະຂ້າງຂອງເຄື່ອງປະດັບປະທັບ

图片17 (4)

ຕາຕະລາງ 4. ການປຽບທຽບສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກທີ່ຮົ່ວໄຫຼຂອງຕົວເຊື່ອມຕໍ່ໂຄງສ້າງຂອງຊຸດຕ່າງໆ

8. ຄູ່ຮັກ

ໃນບາງໂປແກຼມໃຊ້, ບາງຄັ້ງມີເຄື່ອງປ່ຽນ DC ຊຸດຫຼາຍໆຊຸດໃສ່ PCB, ເຊິ່ງ ທຳ ມະດາແມ່ນຈັດຢູ່ທາງຂ້າງ, ແລະເຄື່ອງປະດັບທີ່ສອດຄ້ອງກັນກໍ່ຖືກຈັດຢູ່ທາງຂ້າງກັນ. ຖ້າທ່ານໃຊ້ປະເພດທີ່ບໍ່ມີການປ້ອງກັນຫຼືປະດັບເຄິ່ງທີ່ມີກາວແມ່ເຫຼັກ Inductors ອາດຈະສົມທົບກັບກັນແລະກັນເພື່ອປະກອບເຂົ້າແຊກແຊງ EMI. ສະນັ້ນ, ເມື່ອວາງ inductor, ຄວນແນະ ນຳ ໃຫ້ ໝາຍ ຂົ້ວຂອງ inductor ກ່ອນ, ແລະເຊື່ອມຕໍ່ຈຸດເລີ່ມຕົ້ນແລະລົມຂອງຊັ້ນໃນຂອງ inductor ກັບແຮງດັນໄຟຟ້າຂອງຕົວປ່ຽນເຊັ່ນ: VSW ຂອງຕົວປ່ຽນ buck, ເຊິ່ງແມ່ນຈຸດຍ້າຍ. ສະຖານີຂາອອກແມ່ນເຊື່ອມຕໍ່ກັບຕົວເກັບປະຈຸຜົນຜະລິດ, ເຊິ່ງແມ່ນຈຸດຄົງທີ່; ດັ່ງນັ້ນສາຍໄຟທອງແດງຈຶ່ງປະກອບເປັນລະດັບຂອງການປ້ອງກັນໄຟຟ້າພາກສະ ໜາມ. ໃນການຈັດແຈງສາຍໄຟຟ້າຂອງຕົວຄູນ, ການແກ້ໄຂຂົ້ວຂອງການກະຕຸ້ນຈະຊ່ວຍແກ້ໄຂຄວາມແຮງຂອງແຮງຈູງໃຈເຊິ່ງກັນແລະກັນແລະຫລີກລ້ຽງບັນຫາ EMI ທີ່ບໍ່ຄາດຄິດ.

ຄຳ ຮ້ອງສະ ໝັກ:

ບົດກ່ອນ ໜ້າ ນີ້ໄດ້ປຶກສາຫາລືກ່ຽວກັບວັດສະດຸຫຼັກ, ໂຄງສ້າງຊຸດ, ແລະລັກສະນະໄຟຟ້າທີ່ ສຳ ຄັນຂອງຜູ້ປະດິດ. ບົດນີ້ຈະອະທິບາຍວິທີການເລືອກມູນຄ່າ inductance ທີ່ ເໝາະ ສົມຂອງຕົວປ່ຽນ buck ແລະການພິຈາລະນາພິຈາລະນາໃນການເລືອກ inductor ທີ່ມີການຄ້າ.

ດັ່ງທີ່ສະແດງໃນສົມຜົນ (5), ຄ່າ inductor ແລະຄວາມຖີ່ຂອງການປ່ຽນແປງຂອງຕົວປ່ຽນຈະມີຜົນຕໍ່ກະແສໄຟຟ້າ inductor ripple (ΔiL). ກະແສໄຟຟ້າ inductor ripple ຈະໄຫລຜ່ານກະແສໄຟຟ້າຜົນຜະລິດແລະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ກະແສໄຟຟ້າຂອງກະແສໄຟຟ້າຂອງຜົນຜະລິດ. ດັ່ງນັ້ນ, ມັນຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ການເລືອກຕົວເກັບປະຈຸຜົນຜະລິດແລະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ຂະ ໜາດ ຂອງກະແສໄຟຟ້າຂອງຜົນຜະລິດ. ຍິ່ງໄປກວ່ານັ້ນ, ມູນຄ່າການກະຕຸ້ນແລະມູນຄ່າຄວາມສາມາດໃນການຜະລິດຍັງຈະສົ່ງຜົນກະທົບຕໍ່ການອອກແບບ ຄຳ ຄິດເຫັນຂອງລະບົບແລະການຕອບສະ ໜອງ ແບບເຄື່ອນໄຫວຂອງການໂຫຼດ. ການເລືອກຄ່າແຮງຈູງໃຈທີ່ໃຫຍ່ກວ່າຈະມີແຮງກົດດັນໃນປະຈຸບັນ ໜ້ອຍ ລົງ, ແລະຍັງມີຜົນດີຕໍ່ການຫຼຸດຜ່ອນກະແສໄຟຟ້າຂອງຜົນຜະລິດແລະສາມາດປະຫຍັດພະລັງງານໄດ້ຫຼາຍ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ມູນຄ່າການກະຕຸ້ນທີ່ໃຫຍ່ກວ່າສະແດງເຖິງປະລິມານທີ່ໃຫຍ່ກວ່າ, ນັ້ນແມ່ນຄ່າໃຊ້ຈ່າຍທີ່ສູງກວ່າ. ເພາະສະນັ້ນ, ເມື່ອອອກແບບຕົວປ່ຽນ, ການອອກແບບຂອງຄ່າ inductance ແມ່ນມີຄວາມ ສຳ ຄັນຫຼາຍ.

图片18        (5)

ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກສູດ (5) ວ່າເມື່ອຊ່ອງຫວ່າງລະຫວ່າງແຮງດັນກະແສໄຟຟ້າເຂົ້າແລະແຮງດັນຜົນຜະລິດຈະມີຫຼາຍຂື້ນ, ກະແສໄຟຟ້າໃນປະຈຸບັນຈະຍິ່ງໃຫຍ່ຂື້ນ, ເຊິ່ງເປັນສະພາບການທີ່ບໍ່ດີທີ່ສຸດຂອງການອອກແບບຕົວຊີ້ວັດ. ສົມທົບກັບການວິເຄາະແບບອື່ນໆ, ຈຸດອອກແບບ inductance ຂອງຕົວປ່ຽນຂັ້ນຕອນໂດຍປົກກະຕິຄວນຈະຖືກຄັດເລືອກພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າສູງສຸດແລະການໂຫຼດເຕັມ.

ເມື່ອອອກແບບມູນຄ່າ inductance, ມັນ ຈຳ ເປັນຕ້ອງເຮັດການແລກປ່ຽນລະຫວ່າງ inductor ripple ກະແສໄຟຟ້າແລະຂະ ໜາດ ຂອງ inductor, ແລະປັດໄຈປັດຈຸບັນ ripple (ປັດໄຈປັດຈຸບັນ; ple) ຖືກ ກຳ ນົດຢູ່ນີ້, ຄືກັບໃນສູດ (6).

图片19(6)

ສູດທົດແທນ (6) ເຂົ້າໃນສູດ (5), ມູນຄ່າການປະພຶດສາມາດສະແດງອອກເປັນສູດ (7).

图片20  (7)

ອີງຕາມສູດ (7), ເມື່ອຄວາມແຕກຕ່າງລະຫວ່າງແຮງດັນໄຟຟ້າຂາເຂົ້າແລະຜົນຜະລິດຈະໃຫຍ່ກວ່າ, larger ມູນຄ່າສາມາດເລືອກໄດ້ໃຫຍ່ກວ່າເກົ່າ; ໃນທາງກົງກັນຂ້າມ, ຖ້າແຮງດັນແລະວັດສະດຸຜະລິດເຂົ້າໃກ້ກວ່າ, ການອອກແບບມູນຄ່າຕ້ອງນ້ອຍກວ່າ. ເພື່ອທີ່ຈະເລືອກເອົາລະຫວ່າງກະແສໄຟຟ້າໃນປະຈຸບັນແລະຂະ ໜາດ, ອີງຕາມຄຸນຄ່າຂອງປະສົບການການອອກແບບແບບດັ້ງເດີມ, γປົກກະຕິແມ່ນ 0.2 ຫາ 0.5. ຕໍ່ໄປນີ້ແມ່ນເອົາ RT7276 ເປັນຕົວຢ່າງເພື່ອສະແດງໃຫ້ເຫັນການຄິດໄລ່ຂອງການກະ ທຳ ແລະການເລືອກເອົາຕົວເລືອກທີ່ມີໃນທາງການຄ້າ.

ຕົວຢ່າງໃນການອອກແບບ: ຖືກອອກແບບດ້ວຍ RT7276 ແບບຄົງທີ່ແບບທັນສະ ໄໝ ຕາມເວລາ (Advanced Constant On-Time; ACOTTM) ຕົວແກ້ໄຂຂັ້ນຕອນແກ້ໄຂຂັ້ນຕອນແກ້ໄຂ, ຄວາມຖີ່ຂອງການປ່ຽນແມ່ນ 700 kHz, ແຮງດັນກະແສໄຟຟ້າຈາກ 4.5V ເຖິງ 18V, ແລະແຮງດັນຜົນຜະລິດແມ່ນ 1.05V . ກະແສໄຟຟ້າເຕັມແມ່ນ 3A. ດັ່ງທີ່ໄດ້ກ່າວມາຂ້າງເທິງ, ຄ່າ inductance ຕ້ອງໄດ້ຮັບການອອກແບບພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂຂອງແຮງດັນໄຟຟ້າແຮງສູງສຸດຂອງ 18V ແລະການໂຫຼດເຕັມຂອງ 3A, ມູນຄ່າຂອງγແມ່ນຖືເປັນ 0.35, ແລະມູນຄ່າຂ້າງເທິງແມ່ນຖືກທົດແທນເຂົ້າໃນສະມະການ (7), inductance ມູນຄ່າແມ່ນ

图片21

 

ໃຊ້ຕົວປະກອບທີ່ມີຄ່າ inductance ນາມສະກຸນ 1.5 µH. ສູດທົດແທນ (5) ເພື່ອຄິດໄລ່ກະແສໄຟຟ້າ inductor ripple ຄືດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້.

图片22

ສະນັ້ນ, ກະແສໄຟຟ້າສູງສຸດຂອງ inductor ແມ່ນ

图片23

ແລະຄຸນຄ່າທີ່ມີປະສິດທິພາບຂອງກະແສໄຟຟ້າ inductor (IRMS) ແມ່ນ

图片24

ເນື່ອງຈາກວ່າສ່ວນປະກອບ ripple inductor ແມ່ນນ້ອຍ, ມູນຄ່າທີ່ມີປະສິດທິພາບຂອງກະແສໄຟຟ້າ inductor ສ່ວນໃຫຍ່ແມ່ນສ່ວນປະກອບ DC ຂອງມັນ, ແລະມູນຄ່າທີ່ມີປະສິດຕິຜົນນີ້ຖືກ ນຳ ໃຊ້ເປັນພື້ນຖານໃນການເລືອກ inductor rated IDC ໃນປະຈຸບັນ. ດ້ວຍການອອກແບບ 80% (derating) ການອອກແບບ, ຄວາມຕ້ອງການໃນການກະ ທຳ ແມ່ນ:

 

L = 1.5 µH (100 kHz), IDC = 3.77 A, ISAT = 4.34 A

 

ຕາຕະລາງ 5 ມີລາຍຊື່ຕົວຊີ້ວັດທີ່ມີຢູ່ໃນຊຸດທີ່ແຕກຕ່າງກັນຂອງ TDK, ຄ້າຍຄືກັນກັບຂະ ໜາດ ແຕ່ແຕກຕ່າງກັນໃນໂຄງສ້າງຂອງຊຸດ. ມັນສາມາດເຫັນໄດ້ຈາກຕາຕະລາງວ່າຄວາມຈຸອີ່ມຕົວແລະກະແສໄຟຟ້າທີ່ຖືກຈັດອັນດັບຂອງເຄື່ອງປະດັບປະທັບໃຈ (SPM6530T-1R5M) ແມ່ນໃຫຍ່, ແລະຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນຍັງນ້ອຍແລະການລະບາຍຄວາມຮ້ອນແມ່ນດີ. ນອກຈາກນັ້ນ, ອີງຕາມການສົນທະນາໃນບົດກ່ອນ ໜ້າ ນີ້, ວັດສະດຸຫຼັກຂອງຕົວຊີ້ວັດທີ່ຖືກປະທັບແມ່ນແກນຜົງທາດເຫຼັກ, ສະນັ້ນມັນຖືກປຽບທຽບກັບແກນ ferrite ຂອງເຄິ່ງປ້ອງກັນ (VLS6045EX-1R5N) ແລະເຄື່ອງປ້ອງກັນ (SLF7055T-1R5N) ດ້ວຍກາວແມ່ເຫຼັກ. , ມີຄຸນລັກສະນະອະຄະຕິດີດີຂອງ DC. ຮູບສະແດງ 11 ສະແດງໃຫ້ເຫັນການປຽບທຽບປະສິດທິພາບຂອງຕົວປ່ຽນແປງທີ່ແຕກຕ່າງກັນທີ່ ນຳ ໃຊ້ກັບຕົວປ່ຽນແປງແບບກ້າວກະໂດດຂັ້ນສູງທີ່ຖືກຕ້ອງຕາມເວລາ RT7276. ຜົນໄດ້ຮັບສະແດງໃຫ້ເຫັນວ່າຄວາມແຕກຕ່າງຂອງປະສິດທິພາບລະຫວ່າງສາມແມ່ນບໍ່ມີຄວາມ ໝາຍ ຫຍັງເລີຍ. ຖ້າທ່ານພິຈາລະນາການລະລາຍຄວາມຮ້ອນ, ຄຸນລັກສະນະອະຄະຕິຂອງ DC ແລະບັນຫາການແຜ່ກະຈາຍຂອງສະ ໜາມ ແມ່ເຫຼັກ, ມັນໄດ້ຖືກແນະ ນຳ ໃຫ້ໃຊ້ຕົວປະ ຈຳ ຕົວ SPM6530T-1R5M.

图片25(5)

ຕາຕະລາງ 5. ການປຽບທຽບການກະ ທຳ ຂອງຊຸດຕ່າງໆຂອງ TDK

图片26 11

ຮູບທີ 11. ປຽບທຽບປະສິດທິພາບຂອງຕົວປ່ຽນກັບຕົວປ່ຽນແປງທີ່ແຕກຕ່າງກັນ

ຖ້າທ່ານເລືອກໂຄງສ້າງຂອງຊຸດດຽວກັນແລະມູນຄ່າ inductance, ແຕ່ຕົວຂະ ໜາດ ຂະ ໜາດ ນ້ອຍກວ່າ, ເຊັ່ນ: SPM4015T-1R5M (4.4 × 4.1 × 1.5mm), ເຖິງວ່າຂະ ໜາດ ຂອງມັນມີຂະ ໜາດ ນ້ອຍ, ແຕ່ຄວາມຕ້ານທານ DC RDC (44.5mΩ) ແລະຄວາມຕ້ານທານຄວາມຮ້ອນΘTH ( 51˚C) / W) ຂະ ໜາດ ໃຫຍ່ກວ່າ. ສຳ ລັບຕົວປ່ຽນຂອງສະເພາະດຽວກັນ, ຄຸນຄ່າທີ່ມີປະສິດຕິພາບຂອງກະແສໄຟຟ້າທີ່ຍອມຮັບໃນປະຈຸບັນກໍ່ຄືກັນ. ແນ່ນອນ, ການຕໍ່ຕ້ານ DC ຈະຊ່ວຍຫຼຸດຜ່ອນປະສິດທິພາບພາຍໃຕ້ພາລະ ໜັກ. ນອກຈາກນັ້ນ, ການຕໍ່ຕ້ານຄວາມຮ້ອນຂະ ໜາດ ໃຫຍ່ ໝາຍ ເຖິງການລະລາຍຄວາມຮ້ອນບໍ່ດີ. ເພາະສະນັ້ນ, ໃນເວລາທີ່ເລືອກ inductor, ມັນບໍ່ພຽງແຕ່ຕ້ອງການທີ່ຈະພິຈາລະນາຜົນປະໂຫຍດຂອງຂະ ໜາດ ທີ່ຫຼຸດລົງເທົ່ານັ້ນ, ແຕ່ຍັງຕ້ອງປະເມີນຂໍ້ບົກຜ່ອງຂອງມັນຢູ່ ນຳ.

 

ໃນການສະຫລຸບ

Inductance ແມ່ນ ໜຶ່ງ ໃນສ່ວນປະກອບຕົວຕັ້ງຕົວຕີທີ່ໃຊ້ກັນທົ່ວໄປໃນການສັບປ່ຽນເຄື່ອງປ່ຽນພະລັງງານເຊິ່ງສາມາດໃຊ້ ສຳ ລັບການເກັບຮັກສາແລະການກັ່ນຕອງພະລັງງານ. ເຖິງຢ່າງໃດກໍ່ຕາມ, ໃນການອອກແບບວົງຈອນ, ມັນບໍ່ພຽງແຕ່ເປັນມູນຄ່າການກະຕຸ້ນທີ່ຕ້ອງໄດ້ເອົາໃຈໃສ່ເທົ່ານັ້ນ, ແຕ່ວ່າຕົວ ກຳ ນົດການອື່ນໆລວມທັງການຕໍ່ຕ້ານ AC ແລະຄ່າ Q, ຄວາມທົນທານໃນປະຈຸບັນ, ການອີ່ມຕົວຫຼັກຂອງທາດເຫຼັກ, ແລະໂຄງສ້າງຊຸດ, ແລະອື່ນໆແມ່ນຕົວ ກຳ ນົດທັງ ໝົດ ທີ່ຕ້ອງ ພິຈາລະນາໃນເວລາທີ່ເລືອກ inductor ເປັນ. . ຕົວກໍານົດເຫຼົ່ານີ້ມັກຈະກ່ຽວຂ້ອງກັບວັດສະດຸຫຼັກ, ຂັ້ນຕອນການຜະລິດ, ແລະຂະ ໜາດ ແລະຕົ້ນທຶນ. ສະນັ້ນ, ບົດຂຽນນີ້ຈະແນະ ນຳ ຄຸນລັກສະນະຂອງວັດສະດຸຫຼັກຂອງທາດເຫຼັກທີ່ແຕກຕ່າງກັນແລະວິທີການເລືອກສິ່ງປະດິດທີ່ ເໝາະ ສົມເພື່ອເປັນເອກະສານອ້າງອີງໃນການອອກແບບການສະ ໜອງ ພະລັງງານ.

 


ເວລາໄປສະນີ: ມິຖຸນາ -2021